單側支架埋件驗算書

　　一、側壓力計算

　　混凝土作用于模板的側壓力，根據測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即位新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：

　　式中F------新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）

　　γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3

　　t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算；t=200/(20+15)=5.7

　　T------混凝土的溫度（°）取20°

　　V------混凝土的澆灌速度（m/h）;取2m/h

　　H------混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取5.2m

　　Β1------外加劑影響修正系數，摻外加劑時取1.2；

　　Β2------混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于30mm時，取0.85；50-90mm時，取1；110-150mm時，取1.15。這里為160mm,取1.2

　　=0.22*25*5.2*1.2*1.2*21/2

　　=61.0kN/m2

　　=25*5.1=127.5kN/ m2

　　取二者中的較小值，F=61.0kN/ m2作為模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4 kN/ m2，分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為：（折減系數為0.85）

　　q=61.0*1.2*0.85+4*1.4=68.62kN/ m2

　　二、單側支架主要承受混凝土側壓力，取混凝土最大澆筑高度為5.2 m，側壓力取為F=68.62KN/m2，有效壓頭高度h=2 .4m。（見下圖）

　　三、支架受力計算

　　單側支架按間距800mm布置，埋件為300mm。

　　1、分析支架受力情況：取o點的力矩為0，則：

　　2879×R=F1×（2400*0.333+2800）+F2×1400

　　R=156.89KN

　　其中：

　　F1=0.5*2.4*0.8*68.62=65.78KN

　　F2=2.8*1.0*0.8*68.62=153.48KN

　　2、由R分解成兩個互為垂直的力，其中一個與地面成45度，大小為：T45°=156.21KN（cos5.3°=T/F總）

　　埋件間距300mm

　　其中單個埋件最大拉力為：F= T45°*0.3=46.87KN

　　四、埋件強度驗算

　　預埋件為Ⅱ級螺紋鋼d=25mm，埋件最小有效截面積為：A=3.14×102=314mm2

　　軸心受拉應力強度：σ=F/A=50.27×103/314

　　=160.10MPa <f=320MPa符合要求

　　五、埋件錨固強度驗算

　　對于彎鉤螺栓，其錨固強度的計算，只考慮埋入砼的螺栓表面與砼的粘結力，不考慮螺栓端部的彎鉤在砼基礎內的錨固作用。

　　錨固強度：F錨=πdhτb=3.14*25*550*3.5

　　=151.1kN>F=93.16KN符合要求

　　其中：

　　F錨-錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N）

　　d-地腳螺栓直徑（mm）

　　h-地腳螺栓在砼基礎內的錨固深度（mm）

　　τb-砼與地腳螺栓表面的粘結強度(N/mm2)

　　墻體模板

　　直墻體厚最大為500mm，澆筑模板高度為5.2m，面板采用15mm多層板；豎向背楞采用木方，間距為300mm，水平背楞采用雙槽鋼背楞；

　　面板驗算

　　將面板視為支撐在木方上的三跨連續梁計算，面板長度取板長2440mm，板寬度b=1220mm，面板為15mm厚膠合板,木方間距為l=280mm。

　　強度驗算

　　面板最大彎矩：=(68.62 ×280×280)/10=0.54×106Nomm

　　面板的截面系數：=×1220×152=4.58×104mm3

　　應力：=0.54×106/4.58×104=11.8N/mm2<=13 N/mm2

　　故滿足要求

　　其中：-木材抗彎強度設計值，取13 N/mm2

　　E-彈性模量，木材取9.5×103 N/mm2，鋼材取2.6×105 N/mm2

　　撓度驗算：

　　撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則

　　q2=68.62×1=68.62 kN/ m

　　模板撓度由式

　　=68.62×2804/(150×9.5×103×34.3×104)

　　=0.86mm<[ω]=280/300=0.93mm

　　故滿足要求

　　面板截面慣性矩：I=bh3/12=1220×153/12=34.3×104mm4

　　木方驗算：

　　木方作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續梁計算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為L=1000mm。

　　木方上的荷載為： =68.62×0.28=19.21N/mm

　　F-混凝土的側壓力

　　-木方之間的水平距離

　　強度驗算

　　最大彎矩=0.1×19.21×10002=1.92×106Nomm

　　木方截面系數：

　　m應力：<=13N/mm2 滿足要求

　　木工字梁截面慣性矩：

　　撓度驗算：

　　懸臂部分撓度：

　　=19.2×2804/(8×9.5×103×8.3×106)=0.19mm<[ω]=0.75mm

　　跨中部分撓度

　　=19.2×10004×(5-24×0.32)/(384×9.5×103×8.3×106)=0.37mm<[ω]=0.38mm

　　[ω]-容許撓度，[ω]=L/400

　　λ-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，

　　槽鋼背楞驗算：

　　槽鋼作為主背楞支承在單側支架上，可作為支承在單側支架上的連續梁計算，其跨距等于支架間距最大為L=800mm。

　　雙槽鋼上的荷載為： =68.62×1=68.62N/m

　　強度驗算

　　最大彎矩=0.1×68.62×8002=4.4×106Nomm

　　雙槽鋼截面系數：W=57.7×2=115.4×103mm3

　　應力：<=215N/mm2

　　滿足要求

　　雙槽鋼截面慣性矩：I=692×104mm4

　　撓度驗算：

　　懸臂部分撓度：

　　=68.62×3004/(8×2.6×105×692×104)=0.12mm<[ω]=0.75mm

　　跨中部分撓度

　　=68.62×10004×(5-24×0.52)/(384×2.6×105×6.92×106)=-0.10mm<[ω]=0.37mm

　　[ω]-容許撓度，[ω]=L/400,L=800mm

　　λ-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，

　　面板、木梁、槽鋼背楞的組合撓度：

　　5.2米懸臂處撓度：w=0.86+0.17+0.12=1.15mm<3mm

　　跨中撓度：w=0.86+0.37+0.10=1.33mm<3mm

　　滿足施工對模板質量的要求。

篇2：單側支架埋件驗算書

　　單側支架埋件驗算書

　　一、側壓力計算

　　混凝土作用于模板的側壓力，根據測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即位新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：

　　式中F------新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）

　　γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3

　　t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算；t=200/(20+15)=5.7

　　T------混凝土的溫度（°）取20°

　　V------混凝土的澆灌速度（m/h）;取2m/h

　　H------混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取5.2m

　　Β1------外加劑影響修正系數，摻外加劑時取1.2；

　　Β2------混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于30mm時，取0.85；50-90mm時，取1；110-150mm時，取1.15。這里為160mm,取1.2

　　=0.22*25*5.2*1.2*1.2*21/2

　　=61.0kN/m2

　　=25*5.1=127.5kN/ m2

　　取二者中的較小值，F=61.0kN/ m2作為模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4 kN/ m2，分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為：（折減系數為0.85）

　　q=61.0*1.2*0.85+4*1.4=68.62kN/ m2

　　二、單側支架主要承受混凝土側壓力，取混凝土最大澆筑高度為5.2 m，側壓力取為F=68.62KN/m2，有效壓頭高度h=2 .4m。（見下圖）

　　三、支架受力計算

　　單側支架按間距800mm布置，埋件為300mm。

　　1、分析支架受力情況：取o點的力矩為0，則：

　　2879×R=F1×（2400*0.333+2800）+F2×1400

　　R=156.89KN

　　其中：

　　F1=0.5*2.4*0.8*68.62=65.78KN

　　F2=2.8*1.0*0.8*68.62=153.48KN

　　2、由R分解成兩個互為垂直的力，其中一個與地面成45度，大小為：T45°=156.21KN（cos5.3°=T/F總）

　　埋件間距300mm

　　其中單個埋件最大拉力為：F= T45°*0.3=46.87KN

　　四、埋件強度驗算

　　預埋件為Ⅱ級螺紋鋼d=25mm，埋件最小有效截面積為：A=3.14×102=314mm2

　　軸心受拉應力強度：σ=F/A=50.27×103/314

　　=160.10MPa <f=320MPa符合要求

　　五、埋件錨固強度驗算

　　對于彎鉤螺栓，其錨固強度的計算，只考慮埋入砼的螺栓表面與砼的粘結力，不考慮螺栓端部的彎鉤在砼基礎內的錨固作用。

　　錨固強度：F錨=πdhτb=3.14*25*550*3.5

　　=151.1kN>F=93.16KN符合要求

　　其中：

　　F錨-錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N）

　　d-地腳螺栓直徑（mm）

　　h-地腳螺栓在砼基礎內的錨固深度（mm）

　　τb-砼與地腳螺栓表面的粘結強度(N/mm2)

　　墻體模板

　　直墻體厚最大為500mm，澆筑模板高度為5.2m，面板采用15mm多層板；豎向背楞采用木方，間距為300mm，水平背楞采用雙槽鋼背楞；

　　面板驗算

　　將面板視為支撐在木方上的三跨連續梁計算，面板長度取板長2440mm，板寬度b=1220mm，面板為15mm厚膠合板,木方間距為l=280mm。

　　強度驗算

　　面板最大彎矩：=(68.62 ×280×280)/10=0.54×106Nomm

　　面板的截面系數：=×1220×152=4.58×104mm3

　　應力：=0.54×106/4.58×104=11.8N/mm2<=13 N/mm2

　　故滿足要求

　　其中：-木材抗彎強度設計值，取13 N/mm2

　　E-彈性模量，木材取9.5×103 N/mm2，鋼材取2.6×105 N/mm2

　　撓度驗算：

　　撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則

　　q2=68.62×1=68.62 kN/ m

　　模板撓度由式

　　=68.62×2804/(150×9.5×103×34.3×104)

　　=0.86mm<[ω]=280/300=0.93mm

　　故滿足要求

　　面板截面慣性矩：I=bh3/12=1220×153/12=34.3×104mm4

　　木方驗算：

　　木方作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續梁計算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為L=1000mm。

　　木方上的荷載為： =68.62×0.28=19.21N/mm

　　F-混凝土的側壓力

　　-木方之間的水平距離

　　強度驗算

　　最大彎矩=0.1×19.21×10002=1.92×106Nomm

　　木方截面系數：

　　m應力：<=13N/mm2 滿足要求

　　木工字梁截面慣性矩：

　　撓度驗算：

　　懸臂部分撓度：

　　=19.2×2804/(8×9.5×103×8.3×106)=0.19mm<[ω]=0.75mm

　　跨中部分撓度

　　=19.2×10004×(5-24×0.32)/(384×9.5×103×8.3×106)=0.37mm<[ω]=0.38mm

　　[ω]-容許撓度，[ω]=L/400

　　λ-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，

　　槽鋼背楞驗算：

　　槽鋼作為主背楞支承在單側支架上，可作為支承在單側支架上的連續梁計算，其跨距等于支架間距最大為L=800mm。

　　雙槽鋼上的荷載為： =68.62×1=68.62N/m

　　強度驗算

　　最大彎矩=0.1×68.62×8002=4.4×106Nomm

　　雙槽鋼截面系數：W=57.7×2=115.4×103mm3

　　應力：<=215N/mm2

　　滿足要求

　　雙槽鋼截面慣性矩：I=692×104mm4

　　撓度驗算：

　　懸臂部分撓度：

　　=68.62×3004/(8×2.6×105×692×104)=0.12mm<[ω]=0.75mm

　　跨中部分撓度

　　=68.62×10004×(5-24×0.52)/(384×2.6×105×6.92×106)=-0.10mm<[ω]=0.37mm

　　[ω]-容許撓度，[ω]=L/400,L=800mm

　　λ-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，

　　面板、木梁、槽鋼背楞的組合撓度：

　　5.2米懸臂處撓度：w=0.86+0.17+0.12=1.15mm<3mm

　　跨中撓度：w=0.86+0.37+0.10=1.33mm<3mm

　　滿足施工對模板質量的要求。

篇3：轉換層模板支撐架驗算

　　轉換層模板支撐架驗算

　　1轉換層樓板支撐架驗算

　　立桿縱橫間距800mm，水平桿步高1200mm，頂板厚180mm取1m×1m為一個計算單元：

　　1）荷載標準值

　　①模板及支架自重標準值：

　　按架體和模板自重取值1.2KN

　　②砼自重標準值：

　　1m×1m×0.18m×26KN/m3 = 4.68KN

　　③鋼筋自重標準值:

　　取1.1KN/m3×1m×1m×0.18m =0.198KN

　　④施工人員及施工設備標準值:

　　取1.0KN/m2×1m2 =1.0KN

　　⑤振搗砼荷載：

　　取2.0KN/m2×1m2 =2.0KN

　　2）荷載組合：

　　恒載1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）= 8.494KN

　　活荷載1.4×2.0= 2.8 KN

　　3）立桿軸心承載力驗算：

　　①立桿允許承載力Rd：

　　步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.5m。則h+2a=2.2m。k1=1.185，支架計算高度H0=5m。查表得Rd=25.55kN。

　　②立桿縱橫間距800mm，取1m×1m的計算單元，每平方米立桿平均有1.56根

　　(8.49+2.8)÷1.56 =7.24KN≤25.55KN(立桿允許荷載)

　　4）立桿穩定性驗算：

　　每根立桿恒載

　　1.2SGK=1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）÷1.56=5.445KN

　　每根立桿活載1.4SQK= 1.4×2.0÷1.56 = 1.795KN

　　針對滿堂支模架最不利的首步架立桿進行穩定性驗算。

　　立桿長細比λ=l/i ,l=?h

　　根據h÷lb=1200÷800=1.5查表(按3步3跨)得

　　首步架角立桿計算長度系數?1=1.468

　　首步架中部立桿計算長度系數?2=1.324

　　回轉半徑查表φ48×3.5鋼管i=15.8

　　首步架角立桿細長比λ1=1.468×1000÷15.8=92.911

　　首步架中部立桿細長比λ2=1.324×1000÷15.8=83.797

　　根據長細比查表得軸心受壓穩定系數為:

　　首步架角立桿軸心受壓穩定系數ψ1=0.641

　　首步架中立桿軸心受壓穩定系數ψ2=0.779

　　根據立桿穩定性驗算公式：

　　1.2SGK+1.4SQK≤ψAf /0.9γm`

　　1+η1+0.290

　　γm`=1.59--------- = 1.59×------------- = 0.963

　　1+1.17η1+1.17×0.290

　　其中η= SQK/ SGK =2.0÷（1.2+4.5+0.198+1.0）=0.290

　　①首步架角立桿:

　　ψ1Af /0.9γm`=0.641×489×205÷(0.9×0.963)

　　=74139.9N=74.140KN

　　1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ1Af /0.9γm`

　　首步架角立桿穩定性滿足要求；

　　②首步架中立桿:

　　ψ2Af /0.9γm`=0.779×489×205÷(0.9×0.963)

　　=90101N=90.101KN

　　1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ2Af /0.9γm`

　　首步架中立桿穩定性滿足要求；

　　2轉換層框支梁撐架驗算：

　　立桿縱向間距500、300mm交錯布置，立桿橫向間距：梁寬≤300梁內單排，梁外兩邊距250各設一排，梁寬＞300的梁內橫向間距300mm，梁外兩邊距250各設一排，水平桿步高1200mm。

　　取500mm長為一個計算單元，分別按最大梁高度截面800×2500和最大梁寬度截面950×2000驗算

　　2.1、梁高度截面800×2500

　　梁下支架沿梁長度方向按550mm、250mm依次間隔布置，相鄰的兩跨間距為800mm，為一個單元。

　　1)荷載標準值

　　①模板及支架自重標準值：

　　梁800×2500：架體和模板自重取值2.32KN

　　②砼自重標準值：

　　0.8m×2.5m×0.8m×26KN/m3 =41.6KN

　　③鋼筋自重標準值:

　　取1.5KN/m3×0.8m×2.5m×0.8m =2.4KN

　　④施工人員及施工設備標準值:

　　取1.0KN/m2×0.8m×0.8m =0.64KN

　　⑤振搗砼荷載：

　　取2.0KN/m2×0.8m×0.8m =1.28KN

　　2)荷載組合：

　　恒載1.2×（2.32+41.6+2.4+0.64）= 5352KN

　　活荷載1.4 ×1.28= 1.792KN

　　5.2.1.1立桿軸心承載力驗算：

　　①立桿允許承載力Rd：

　　步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.4m。則h+2a=2.2m，k1=1.185，支架計算高度H0=2.55m。查表得Rd=25.7kN。

　　②計算單元為沿梁長度方向0.8m。立桿梁寬度方向間距400（3根：梁內三排），長度方向間距550、250mm（2組），每0.8米長的梁立桿平均根數共計6根：

　　每根立桿平均荷載為(5352+1.792)÷6 =9.69KN≤11.6KN(立桿允許荷載)

　　按2跨連續梁考慮，沿梁寬方向作用在每組立桿上的均布荷載按最不利考慮為q=58.144/0.8/2=334kN/m。

　　F邊ma*=0.036ql=0.375×334×0.4=5.451kN≤25.7kN

　　F中ma*=1.132ql=1.25×334×0.4=18.17kN≤25.7kN

　　立桿承載力滿足要求。

　　2.1.2立桿穩定性驗算：

　　支座反力最大的中間支座所受恒載、活載為F中ma*=18.17kN

　　水平桿步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.5m，則

　　l01=h+2a=1.2+2×0.5=2.2

　　k1按表5-86取1.185，查表5-89得Rd=ψAf=25.7kN

　　根據立桿穩定性驗算公式：

　　N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf

　　故N= F中ma*=18.17kN<Rd=ψAf=25.7kN

　　2.2最大梁寬度截面950×2400梁驗算

　　梁下立桿沿梁長度方向按550、250mm間隔布置，故取0.8m作為計算單元。

　　2.2.1荷載標準值

　　①模板及支架自重標準值：

　　梁950×2400：架體和模板自重取值2.475KN

　　②砼自重標準值：

　　0.95m×2.4m×0.8m×26KN/m3 =47.42KN

　　③鋼筋自重標準值:

　　取1.5KN/m3×0.95m×2.4m×0.8m = 2.736KN

　　④施工人員及施工設備標準值:

　　取1.0KN/m2×0.95m×0.8m =0.76KN

　　⑤振搗砼荷載：

　　取2.0KN/m2×0.95m×0.8m =1.52KN

　　2.2.2荷載組合：

　　恒載1.2×（2.475+47.42+2.736+0.76）= 64.07KN

　　活荷載1.4 ×1.52= 2.218KN

　　2.2.3立桿軸心承載力驗算：

　　①立桿允許承載力Rd：

　　步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.4m。則h+2a=2.2m，k1=1.185，支架計算高度H0=2.65m。查施工手冊表5-89得Rd=25.7kN。

　　②計算單元為沿梁長度方向0.8m。立桿梁寬度方向間距320（4根：梁內四排），長度方向間距550、250（2組），每0.8米長的梁立桿平均根數共計8根：

　　(64.07+2.218)÷8=8.268KN≤25.7KN(立桿允許荷載)

　　按3跨連續梁考慮，沿梁寬方向作用在每組立桿上的均布荷載按最不利考慮為q=6288/0.95/2=34.89kN/m。

　　F邊ma*=0.4ql=0.4×34.89×0.32=4.47kN≤25.7kN

　　F中ma*=1.1ql=1.1×34.89×0.32=12.28kN≤25.7kN

　　立桿承載力滿足要求。

　　2.2.4立桿穩定性驗算：

　　中間支座立桿受力最大，中立桿荷載為1.2NGK+1.4NQwww.dewk.cn12.28kN

　　根據立桿穩定性驗算公式：

　　N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf

　　故N=1.2×5.43+1.4×0.222=826kN<Rd=ψAf=25.7kN,安全。