轉換層模板計算書

　　轉換大梁模板支撐荷載標準值，按照梁截面尺寸分為①500×（900，1200，1400），取500×1500計算；②（600～700）×（1200～2500），取700×1500、800×2000、800×2500計算；③（800～950）×（1600～2400），取950×2400計算；

　　1500×1500截面梁

　　1.1500×1500截面梁荷載設計值計算：

　　1）模板及支架自重設計值：0.5×（0.5+1.5×2）×1.2＝2.1KN/m

　　2）新澆筑混凝土自重設計值：26×0.5×1.5×1.2＝23.4KN/m

　　3）鋼筋自重設計值：1.5×1.5×0.5×1.2=1.35KN/m

　　4）施工人員及設備荷載設計值：2.5×0.5×1/1×1.4＝1.75KN/m

　　荷載設計值組合：2.1＋23.4＋1.35＋1.75=28.6KN/m

　　1.2次龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　次龍骨采用80×50mm的木方，間距50mm，跨度為550mm，但為保證鋼管主楞與立桿的連接，采用每排立桿為雙立桿的型勢，雙立桿間間距100mm，因此計算單元取550mm，雙立桿間的距離可忽略。按連續梁計算，次龍骨截面和計算簡圖見右圖。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　q=28.6kN/m

　　按無限跨梁計算彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力：

　　[可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　1.3主龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　主龍骨采用48×3.5mm的腳手架鋼管，間距為550mm。考慮到目前市場所用鋼管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 48×3mm計算。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　鋼材的彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　由于荷載q并不滿布于主楞上，因此為簡化計算，按照最不利情況，即荷載q在主楞上滿布，2跨連續梁計算：

　　彎距：Mma*=0.125 ×ql2=0.125×31.46×4002=629200

　　受彎構件的抗彎承載力：： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　（3）立桿支座反力計算

　　按照2跨連續梁、主楞范圍內均布荷載計算，計算單元為沿梁長度1跨，即550mm。

　　作用在梁下主楞立桿上的均布荷載為q=28.6kN/m

　　支座反力Fma*=1.25×q×l=1.25×28.6×0.4m=14.3kN<27kN（查施工手冊立桿穩定承載力）

　　用扣件連接的邊支座F邊=0.375×q×l=0.375×28.6×0.4m=4.29kN

　　由于邊支座用扣件連接，為防止扣件在荷載作用下失效，在立桿與主楞的扣件下必須再加一個扣件。

　　2700×1500截面梁

　　2.1700×1500截面梁荷載設計值計算：

　　1）模板及支架自重設計值：0.5×（0.7+1.5×2）×1.2＝2.22KN/m

　　2）新澆筑混凝土自重設計值：26×0.7×1.5×1.2＝32.76KN/m

　　3）鋼筋自重設計值：1.5×1.5×0.7×1.2=1.89KN/m

　　4）施工人員及設備荷載設計值：2.5×0.7×1/1×1.4＝2.45KN/m

　　荷載設計值組合：2.22＋32.76＋1.89＋2.45=39.32KN/m

　　2.2 次龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　次龍骨采用80×50mm的木方，間距50mm，跨度為500mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　q=39.32kN/m

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　2.3主龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　主龍骨采用100×100mm的木方，間距為500mm，可按簡支梁計算。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　梁下布置3根立桿，按2跨連續梁計算。

　　最大彎距：Mma*=0.107×ql2=0.107×28.09×3502=368189.68

　　受彎構件的抗彎承載力：： [可]

　　（2）撓度驗算

　　撓度驗算

　　[可]

　　3800×2000截面

　　3.1荷載設計值計算：

　　1）模板及支架自重設計值：0.5×（0.8+2×2）×1.2＝2.88KN/m

　　2）新澆筑混凝土自重設計值：26×0.8×2×1.2＝49.92KN/m

　　3）鋼筋自重設計值：1.5×2×0.8×1.2=2.88KN/m

　　4）施工人員及設備荷載設計值：2.5×0.8×1/1×1.4＝2.8KN/m

　　荷載設計值組合：2.88＋49.92＋2.88＋2.8=54.48KN/m

　　3.2 次龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　次龍骨采用80×50mm的木方，間距50mm，跨度為550mm與250間隔布置。按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。

　　毛截面：

　　慣性距： 抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　q=54.48kN/m，

　　木方次楞間距50mm，則作用在單根木方次楞上的荷載為q1=q/（800/50）=3.45kN/m

　　103

　　（按2跨連續梁計算）

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　3.3主龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　主龍骨采用100×100mm的木方，間距為250、550mm間隔布置。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　支架立桿間距400，在梁下設3排立桿，按2跨連續梁計算。

　　最大彎距：Mma*=0.125×ql2=0.125×54.48×4002=1089600

　　受彎構件的抗彎承載力：： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　4800×2500截面梁

　　4.1荷載設計值計算：

　　1）模板及支架自重設計值：0.5×（2.5×2＋0.8）×1.2＝3.48KN/m

　　2）新澆筑混凝土自重設計值：26×0.8×2.5×1.2＝62.46KN/m

　　3）鋼筋自重設計值：1.5×2.5×0.8×1.2=3.6KN/m

　　4）施工人員及設備荷載設計值：2.5×0.8×1×1.4＝2.8 KN/m

　　荷載設計值組合：3.48＋62.46＋3.6＋2.8=72.34KN/m

　　4.2次龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　次龍骨

采用80×50mm的木方，間距50mm，跨度為550mm與250mm間隔布置,計算單元按2跨連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　q=72.34kN/m

　　木方次楞間距50mm，則作用在單根木方次楞上的荷載為q1=q/（800/50）=4.52kN/m

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　4.3主龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　主龍骨采用兩根并排的48×3.5mm的腳手架鋼管，放置在頂托最上端，間距為550mm、250mm間隔布置。考慮到目前市場所用鋼管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 48×3mm計算。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　鋼材的彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　支架立桿間距400，在梁下設3排立桿，按2跨連續梁計算。

　　最大彎距：Mma*=0.125×ql2=0.125×72.34×4002=1446.8

　　受彎構件的抗彎承載力：： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　5950×2400截面梁

　　1荷載設計值計算：

　　1）模板及支架自重設計值：0.5×（2.4×2＋0.95）×1.2＝3.45KN/m

　　2）新澆筑混凝土自重設計值：26×0.95×2.4×1.2＝71.14KN/m

　　3）鋼筋自重設計值：1.5×2.4×0.95×1.2=4.1KN/m

　　4）施工人員及設備荷載設計值：2.5×0.95×1.4＝3.325KN/m

　　荷載設計值組合：3.45＋71.14＋4.1＋3.325=82.015KN/m

　　2次龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　次龍骨采用80×50mm的木方，間距50mm，跨度為550mm與250mm間隔布置,計算單元選取為2跨，按2跨連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　Q=82.015kN/m

　　木方次楞間距50mm，則作用在單根木方次楞上的荷載為q1=q/（950/50）=4.32kN/m

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　3主龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　主龍骨采用100×100mm的木方，間距為550mm、250mm間隔布置。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　支架立桿間距320mm，在梁下設4排立桿，按3跨連續梁計算。

　　彎距:Mma*=0.1ql2=0.1×69.07×3202=707276.8

　　受彎構件的抗彎承載力：

　　σ=M/W=707276.8/166666=4.24N/mm2 <fm=17N/mm2

　　因此，合格。

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　6180mm厚樓板

　　6.1轉換層樓板模板支撐荷載標準值（即計算每平方米荷載，樓板厚180mm）

　　1）模板及支架自重設計值：0.5×1.2＝0.6KN/m2

　　2）新澆筑混凝土自重設計值：0.18×24×1.2=18 KN/m2

　　3) 鋼筋自重設計值：1.1×0.18×1.2=0.24 KN/m2

　　4)施工人員及設備荷載設計值：2.5×1.4＝3.5KN/m2

　　荷載設計值組合：0.6＋18＋0.24＋3.5=9.52KN/m2

　　6.2樓板底模次龍骨驗算

　　a.抗彎強度驗算：

　　次龍骨采用80×50mm的木方，間距150mm，跨度為800mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力：

　　[可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　6.3主龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　主龍骨采用48×3.5mm的腳手架鋼管，間距為800mm，可按等跨連續梁計算。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　鋼材的彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力：： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　7梁側模驗算

　　4.7.1500×1200截面梁

　　4.7.1.1砼側壓力計算

　　砼自重取24KN/m3,強度等級為C50，塌落度為14~16cm，采用導管卸料，澆筑速度為1.8m/h，砼溫度取20℃，用插入式振搗器振搗。

　　1）、砼側壓力標準值：

　　t0=200/(T+15)=200/(20+15)=71

　　F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×71×1.2×1.15×1.81/2=582KN/m2

　　F2=γcH=24×1.2=28.8KN/m2

　　取兩者中小值，即F2=28.8KN/m2

　　砼側壓力設計值：

　　F=F2×分項系數×折減系數=F2×1.2×0.85=28.8×1.2×0.85=29.376KN/m2

　　2）、傾倒砼時產生的水平荷載，查表8-66為4KN/m2

　　荷載設計值為4×1.4×0.85=4.76KN/m2

　　3）、F`=F+4.76=34.136KN/m2

　　7.1.2次龍骨（內楞）驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　次龍骨采用80×50mm的木板，間距200mm，跨度為500mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　次龍骨上的荷載按均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　7.1.3主龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　主龍骨采用48×3.5mm的腳手架鋼管，間距為500mm，可按等跨連續梁計算。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　鋼材的彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力：： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　對拉螺栓采用Φ14mm，縱橫

間距均為500mm，凈截面積A=105mm2,

　　N容許=17.8KN

　　對拉螺栓承受的拉力為：N=F`×A=34.136×0.5×0.5=8.534KN< N容許

　　對拉螺栓的應力為：σ=N/A=8.5×103/105=81N/mm2<170N/mm2（可），滿足要求。

　　7.2700×2000截面梁

　　4.7.2.1側壓力荷載

　　F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×71×1.2×1.15×1.81/2=582KN/m2

　　F2=γcH=24×2=48KN/m2

　　取兩者中小值，即F1= 48KN/m2

　　砼側壓力設計值：

　　F= F1×分項系數×折減系數=F1×1.2×0.85=48×1.2×0.85=48.96KN/m2

　　傾倒砼時產生的水平荷載，查表8-66為4KN/m2

　　荷載設計值為4×1.4×0.85=4.76KN/m2

　　F`=F+4.76=53.72KN/m2

　　7.2.2次龍骨（內楞）驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　次龍骨采用80×50mm的木板，間距200mm，跨度為400mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　次龍骨上的荷載按均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　7.2.3主龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　主龍骨采用48×3.5mm的腳手架鋼管，間距為400mm，可按等跨連續梁計算。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　鋼材的彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力：： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　對拉螺栓采用Φ14mm，縱橫間距均為400mm，凈截面積A=105mm2,

　　N容許=17.8KN

　　對拉螺栓承受的拉力為：N=F`×A=53.72×0.4×0.4=8.6KN< N容許

　　對拉螺栓的應力為：σ=N/A=8.6×103/105=81.9N/mm2<170N/mm2（可），滿足要求。

　　7.3950×2500截面梁

　　4.3.3.1側壓力荷載

　　F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×71×1.2×1.15×1.81/2=582KN/m2

　　F2=γcH=24×2.5=60KN/m2

　　取兩者中小值，即F1= 582KN/m2

　　1、砼側壓力設計值：

　　F= F1×分項系數×折減系數=F1×1.2×0.85=582×1.2×0.85=56.94KN/m2

　　傾倒砼時產生的水平荷載，查表8-66為4KN/m2

　　荷載設計值為4×1.4×0.85=4.76KN/m2

　　F`=F+4.76=61.7KN/m2

　　7.3.2次龍骨（內楞）驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　次龍骨采用80×50mm的木板，間距200mm，跨度為500mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見圖。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　彈性模量：

　　次龍骨上的荷載按均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　7.3.3主龍骨驗算

　　（1）抗彎強度驗算

　　主龍骨采用48×3.5mm的腳手架鋼管，間距為400mm，可按等跨連續梁計算。

　　毛截面：

　　慣性距：

　　抵抗彎距：

　　鋼材的彈性模量：

　　主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載：

　　彎距：

　　受彎構件的抗彎承載力：： [可]

　　（2）撓度驗算

　　[可]

　　對拉螺栓采用Φ14mm，縱橫間距均為400mm，凈截面積A=105mm2,N容許=17.8KN，

　　對拉螺栓承受的拉力為：N=F`×A=61.7×0.4×0.4=9.87KN< N容許

　　對拉螺栓的應力為：σ=N/A=9.87×103/105=94N/mm2<170N/mm2（可），滿足要求。

篇2：辦公樓項目模板工程設計計算書

　　辦公樓項目模板工程設計計算書

　　1、模板設計：

　　計算時，取3軸-4軸間及B軸-C軸間二層梁板最大的主梁及板厚進行計算，在這取4軸、B軸-C軸跨上的框架梁進行計算，其截面為：350×650mm2,框架梁長7.5m，板厚為100mm，層高為6.85m.梁底模板采用25mm厚模板，梁側模及平板模板采用18mm厚膠合板，50×100檀條，40×60楞方間距0.5m，側模立檔間距為為0.4m，進行支模。承托主梁底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為800mm的木支撐；承托平板底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為1000mm的木支撐。木支撐分二層進行支撐，在支撐分層處須用相同規格的檀條和膠合板密鋪，且上下二層木支撐的中心位置豎直對準，分層層高分別為3.4m和3.45m，計算時層高取3.45m.

　　經查《簡明施工計算手冊》，木材及膠合板抗壓強度設計值為：fc=10Mpa，抗剪強度設計值為：fv=1.4Mpa，抗彎強度設計值為：fm=13Mpa，調整系數K取1.3。

　　2、主梁底板計算：

　　①、強度驗算：

　　底板承受荷載：梁的底模設計要考慮四部分荷載即：模板自重、新澆砼的重量、鋼筋重量及振搗砼時產生的荷載，均應乘以分項系數1.2，取底模25mm厚。

　　底模板的自重為：1.2×5×0.025×0.35=0.0525KN/M

　　砼荷重為：1.2×25×0.35×0.65=6.825KN/M

　　鋼筋荷重為：1.2×1×0.35×0.65=0.273KN/M

　　振搗荷載為：1.2×2×0.35=0.84KN/M

　　豎向荷載為：q=0.0525+6.825+0.273+0.84=7.9905KN/M

　　根據《砼結構工程施工及驗收規范》的規定，設計荷載值要

　　乘以0.90的折減系數。

　　所以，總豎向荷載為：q=0.9×7.9905=7.19145KN/M

　　框架梁長為7.5m，底模下面楞方間距為0.5m，底模的計算簡圖是一個等跨的多跨連續梁，由于模板長度有限，一般可按四跨連續梁計算（取最不利荷載進行計算），查《簡明施工計算手冊》附錄二表中得：Km=-0.121，Kv=-0.620，Kf=0.967

　　Mma*=KmqL2=-0.121×7.19145×0.5×0.5=-0.21754KN.m

　　底板所須截面抵抗矩為：Wn=Mma*/kfm=0.21754×106 ÷1.3÷13

　　=12872mm3

　　選用底板截面為25×350mm2

　　Wn=1/6×bh2 =1÷6×350×25×25=36458mm3>12872mm3

　　滿足要求。

　　②、剪應力驗算：

　　V=KvqL=0.620×7.19145×0.5=2.2293KN

　　剪應力為：Tma*=3V/2bh=3×2.2293×1000÷2÷350÷25

　　=0.3822MPa

　　Kfv=1.3×1.4=1.82Mpa>0.3822MPa

　　滿足要求。

　　③、撓度驗算：

　　按強度驗算荷載組合，進行強度驗算時采用荷載標準值計算，且不考慮振搗荷載

　　所以q=（0.0525+6.825+0.273）÷1.2×0.9=5.71725KN/M

　　WA=Kf×qL4÷100El

　　=0.967×5.71725×（500）4÷100÷9000÷1/12÷350÷253

　　=0.84245

　　[W]=L/400=500÷400=1.25mm>0.84245mm。

　　滿足要求。

　　2、主要側模計算：

　　①、側壓力計算：梁的側模計算，要考慮振搗砼時產生的荷載及新砼對模板側面的壓力。

　　按T=28°（砼的入模溫度），VL=2m/h（砼澆筑速度），Ks=1.0（砼坍落度修正值），Kw=1.0（外加劑影響正系數）

　　Pma*=4+1500÷（T+30）×KsKwVL/3

　　=4+1500÷（28+30）×1×1×2÷3

　　=17.24KN/M2

　　②、強度驗算：

　　立檔間距為400mm，設側模板按四跨連續計算。已知板厚為100mm,梁底模板為25mm，側模板為18mm

　　側壓力化為線布荷載：q=17.24×（0.65-0.10）=9.483KN/M，彎矩系數與底模相同。

　　Mma*=-KmqL02-0.121×9.483×0.4×0.4=-0.1836KN.M

　　須要：Wn=Mma*/kfm

　　=0.1836×1000000÷1.3÷13=10863mm3

　　選用側模板的截面尺寸：550×18mm2

　　則截面抵抗矩為：Wn=1/6×bh2=1÷6×550×18×18

　　=29700mm3>10863mm3

　　滿足要求。

　　③、剪應力驗算：

　　剪力V=KvqL0=0.620×9.483×0.4=2.3518KN

　　剪應力：tma*=3V/2bh=3×2.3518×1000÷2÷550÷18

　　=0.3563MPa

　　Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>0.3563MPa

　　滿足要求。

　　④、撓度驗算：

　　WA=hP×qL4÷100EI

　　=0.967×9.483×4004÷100÷9000÷1/12÷550÷18÷18÷18=0.9758mm

　　[w]=l/400=500÷400=1.25mm>0.9758mm

　　滿足要求。

　　3、主梁頂撐計算：

　　采用頂撐尾徑為直徑80mm，間距為800mm的木支撐分兩層進行支撐，在每層中間縱橫各設二道水平拉條。

　　取L0=1400mmd=80mmi=d/4=20mm

　　λ=L0/i=1400÷20=70

　　強度驗算：

　　已知：N=7

.19145×0.8=5.75316KN

　　An=πR2=3.14×40×40=5026.55mm2

　　N/An=5.75316×1000÷5026.55=1.1445MPa<fc=10MPa

　　滿足要求。

　　4、平板模板計算：

　　①、荷載計算：取1m寬板帶為計算依據。

　　模板自重：1.2×5×0.018×1=0.108KN/m，鋼筋混凝土荷重：1.2×25×1×0.10=3.0KN/m，振動荷載：1.2×2×1=2.4KN/m，人員荷載：1.2×2.5×1=3KN/m。根據《混凝土結構工程施工及驗收規范》的規定，設計荷載值折減系數為0.9。

　　②、強度驗算：

　　總豎向荷載q=(0.108+3.0+2.4+3)×0.9=7.6572KN/m,

　　Mma*=KmqL2 =-0.121×7.6572×0.52 =-0.2316KN/m,

　　模板所須截面抵抗矩：

　　Wn=Mma*/Kfm=0.2316×106 ÷1.3÷13=13706mm3 ,

　　而模板的[W]=1/6×bh2 =1÷6×1000×182 =54000>Wn

　　滿足要求。

　　③、剪應力驗算：

　　V=KvqL=0.620×7.6572×0.5=2.3737KN,

　　最大剪應力:

　　Tma*=3V/2bh=3×2.3737×103 ÷2÷1000÷18=0.1978MPa,

　　而模板的[T]=Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>Tma*

　　滿足要求。

　　④撓度驗算：

　　進行撓度驗算時，不考慮振動荷載和人員荷載，

　　q=(0.108+3.0)×0.9=2.7972KN/m,

　　WA=Kf.qL4 ÷100EI

　　=0.967×2.7972×5004 ÷100÷9000÷1×12÷1000÷183

　　=0.3865mm

　　而模板的[W]=L/400=500÷400=1.25mm>WA

　　滿足要求。

　　⑤頂撐強度驗算：

　　N=7.6572×1.0=7.6572KN

　　An=πR2 =3.14×402 =5026mm2

　　N/An=7.6572×103 ÷5026=1.5235MPa<fc=10MPa

　　滿足要求。

　　⑥頂撐穩定性驗算：

　　取L0 =1400mm，d=80mm，i=d/4=20mm，

　　λ=L0 /i=1400÷20=70

　　因為λ=70<91,

　　所以ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(70÷65)2 ]=0.463

　　N/ψAn=7.6572×103 ÷0.463÷5026=3.29<fc=10MPa

　　滿足要求。

　　5、結論：

　　梁底模板采用25mm厚模板，梁側模及平板模板采用18mm厚膠合板，50×100檀條，40×60楞方間距0.5m，側模立檔間距為為0.4m，進行支模。承托主梁底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為800mm的木支撐；承托平板底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為1000mm的木支撐。木支撐分二層進行支撐，在支撐分層處須用相同規格的檀條和膠合板密鋪，且上下二層木支撐的中心位置豎直對準，分層層高分別為3.4m和3.45m。滿足要求。

篇3：框架模板安裝拆除方案和計算書

　　框架模板安裝拆除方案和計算書

　　為了保證工程結構和構件各部分形狀、尺寸和相互位置的正確，需要模板及其支撐系統具有足夠的承載力，剛度和穩定性，能可靠地承受新澆砼的自重和側壓力以及在施工過程中所產生的荷載，因此需要對模板進行設計計算。

　　一、工程概況

　　本工程為五層框架結構，最大層高為3.3m，最大板厚為10cm，最大梁高為0.6m，最長凈跨為9m，寬為0.35m，采用自拌砼澆筑，坍落度控制在80mm～180mm之間，木模板、木支撐支設。

　　二、施工準備

　　1、材料：50mm厚松木板刨光，50×100松方，18厚多層板，小頭直徑不小于80mm的松木支撐，鐵釘及Φ48×3 .5鋼管，扣配件等材料。

　　2、作業條件，柱鋼筋綁扎完畢，驗收合格并做好隱蔽驗收記錄。

　　三、操作工藝

　　1、框架柱為矩形載面，模板采用18mm厚多層板50×100松背方，扣件式鋼管柱箍，50×100松方支撐加固校正，柱箍間距為250mm。

　　2、框架梁模板采用50mm厚松木刨光作梁底板，杉木支撐，50×100松木模擔，間距800mm；側模為18mm厚多層板，50×100立檔，間距為300，50×100背方，縱橫交錯。木斜撐。支撐加一道掃地拉桿和兩道中間水平拉桿。每道梁下，加連續剪力撐，與地面成45～60角。

　　3、現澆板采用50× 100松方作為主次龍骨支設，上鋪18mm厚多層板，主龍骨間距80cm，次龍骨間距50cm，支撐間距80cm，下墊木板和大頭楔，并設縱橫方向兩道水平拉桿。加一道掃地桿。每間現澆面下中部做"十"字型剪刀撐各一道。

　　四、設計計算書

　　矩形梁模板和頂撐計算

　　梁長9米，截面尺寸為600＊350ｍｍ，離地面高3.3ｍ，梁底模板支撐間距為600ｍｍ，側模板立檔間距為600ｍｍ。木材用紅松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2

　　f m =13N/mm2

　　1.底板計算

　　(1)底板計算

　　抗彎強度驗算

　　計算底模承受的荷載:梁的底模設計要考慮四部分荷載,模板自重,新澆砼的重量,鋼筋重量及振搗砼產生的荷載,均乘以分項系數1.2,設底模厚度為4mm。

　　底模板自重1.2×5×0.04×0.35=0.084KN/M

　　砼荷重1.2×24×0.35×0.6=6.05KN/M

　　鋼筋荷重1.2×1.5×0.35×0.6=0.378KN/M

　　振搗砼荷載1.2×2.0×0.35=0.84KN/M

　　根據《砼結構工程施工及驗收規范》的規定，設計荷載值要乘以Ｖ＝0.90的折減系數,所以q=0.9×7.352=6.62kn/m

　　(2)驗算底模抗彎承載力

　　底模下面頂撐間距為0.6米,底模的計算簡圖是一個等跨的多跨連續梁,因為模板長度有限,一般可按四等跨連續梁計算,查靜力計算表得:

　　L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6m

　　Ｍma*＝－0.12Lql2= －0.12×6.62×0.62=0.286kn·m

　　按下列公式驗算

　　Ｍma* /W n≤kf m

　　Ｍma*/Ｗn=0.286×106/﹛250/（6×402）﹜=4.32N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2

　　滿足要求

　　(3)抗剪強度驗算

　　Ｖma*=0.620ql=0.620×6.62×0.6=2.46KN

　　Ｌma*=3Ｖma*/2bh=3×2.46×103/（2×250×40）=0.36N/mm2

　　Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.36N/mm2

　　滿足要求

　　(4)撓度驗算

　　驗算撓度時,采用荷載標準值,且不考慮振搗砼的荷載

　　q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M

　　WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=0.37MM

　　允許撓度為h/400=600/400=1.5mm>0.37mm

　　滿足要求

　　２、側模板計算

　　（１）側壓力計算，梁的側模強度計算，要考慮振搗砼時產生的荷載及新澆砼對模板側面的壓力，并乘以分項系數１．２。

　　采用內部振搗器時，新澆筑的普通砼作用于模板的最大側壓力：

　　Ｆ＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2

　　F=24H=24×0.55=13.2KN/M2

　　選擇二者之中較小者取F=13.2KN/M2

　　振搗砼時產生的側壓力為4KN/M2

　　總側壓力q1=1.2(13.2+4)=20.64KN/M2

　　化為線荷載q=0.6×0.9q=11.15KN/M

　　(2 )驗算抗彎強度

　　按四跨連續梁查表得:

　　Ｍma*=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486

　　鋼模板靜截面抵抗矩為5.94CM3

　　所以Ｍma*/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2

　　A3鋼的抗彎強度設計值為200N/MM2>81.82N/MM 2

　　滿足要求

　　(3)抗剪強度驗算

　　Vma*=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn

　　τma*=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2

　　A3鋼抗剪強度設計值為125N/MM2>5.99N/MM2

　　滿足要求

　　(4)撓度驗算

　　q=0.6×(13.2+4)=10.32kn/m

　　Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97×104=0.24MM

　　[W]

=450/400=1.13MM>0.24MM

　　3.頂撐計算

　　鋼楞選擇直徑48×3.5mm的鋼管,間距0.6m,在3.6M高度的中間縱橫各設兩道水平支撐.

　　L0=3.6/3=1.2m

　　i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM

　　λ=L0/i=1600/15.79=101.33

　　(1)強度驗算

　　已知N=4.38/2×0.6=1.315KN

　　N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2

　　滿足要求

　　(2)穩定驗算

　　因為λ=101.33 查表得穩定系數 ф=0.628

　　N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2

　　符合要求

　　4、插銷抗剪強度驗算

　　N/2A0=7.73×0.75/[2×(3.14×122/4]=7.73×0.75/(2×113)=25.6N/mm2<fv=125N/mm2

　　(4)按最不利因素求受壓穩定性計算允許荷載

　　N/*A+BM*/[r*Wi*(1-0.8×N/NE*)≤f

　　N/(0.487×452)+(1×24N)/{1.15×3862.88×[1-0.8×(N/3862.88)]}≤f=215N/mm2

　　求得允許荷載為N=13.2KN

　　A ─ 套管鋼管截面面積(mm2)查表A=452(mm2)

　　Ah ─ 插管鋼管截面面積(mm2)查表Ak=357(mm2)

　　* ─ 軸心受壓構件穩定系數

　　長細比λ=UL/i2(L為鋼支柱長度i2為套管回轉半徑mm)

　　換算系數U=（1+h/2）0.5 h=I2(套管貫性矩)/I1(插管貫性矩)

　　─ 等效彎矩系數=1.0

　　M* ─ 偏心彎矩值 M*=N.e e=d1/2=48/2=24mm

　　Wi*─ 鋼支柱截面抵抗矩(mm3)

　　E ─ 鋼柱彈性模量(N/mm2) E=2.06×105N/mm2

　　d1 ─ 套管直徑d1=48mm

　　d2 ─ 插管直徑d2=43mm

　　其余的梁、柱的模板和支撐計算與上述方法相同，在此不作詳細計算。

　　fc──木材順紋抗拉強度設計值

　　fv──木材順紋抗剪強度設計值

　　fm──木材抗彎強度設計值

　　Mma*──最大彎矩W──凈截面抵抗矩

　　Vma*──最大剪力τma*──最大剪應力

　　ω──受彎構件撓度i──回轉半徑

　　η ──長細比An──凈截面面積

　　ф ──軸心受壓構件穩定系數