汽機主要設備跳閘處理方案
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韶關市坪石發電廠有限公司(B廠)
1.轉動設備運行及跳閘后處理規定：
1.1機組正常運行中備用設備必須投聯鎖。
1.2設備定期輪換工作必須按規定嚴格執行。
1.3設置再循環門的設備，再循環門必須投自動。
1.4運行中再循環門如因自動故障或調整需要切為手動，應始終保持大于5%的開度。
1.5正常情況下，鼠籠式轉子的電機，允許在冷態下(鐵芯溫度50℃以下)，啟動2次，每次間隔時間不得小于5分鐘;允許在熱狀態下(鐵芯溫度50℃以上)啟動一次.只有在處理事故時，以及啟動時間不超過2--3秒的機組可以多啟動一次。
1.6轉動設備跳閘后如備用設備未正常聯啟或聯啟后跳閘，應立即聯系熱工及電氣查明原因，在就地、開關室、及DCS上未發現明顯故障的情況下可搶合一次原運行設備。
1.7其它規定應嚴格按照運行規程中“輔機系統啟停及運行維護”執行。
2.主要設備跳閘處理
2.1給水泵跳閘處理：
2.1.1電泵跳閘或聯啟不成功應立即檢查原因，如無明顯電氣及機械故障應按1.5條進行搶合，搶合不成功按給水中斷處理
2.1.2發現給水泵全部跳閘，機、爐、電應立即相互通知。同時匯報值長、專工，鍋爐手動MFT，停止兩臺引風機運行，復位一二次風機開關，關閉各煙風門擋板，采用采用壓火處理。
2.1.3汽機快速減負荷，減負荷速率以鍋爐對空排汽電動門不動作為原則，負荷至零，汽機打閘停機。
2.1.4汽輪機打閘后，在給水恢復之前禁止開啟主、再熱蒸汽管道及一、二級旁路門前疏水，禁止投入旁路系統。
2.1.5MFT后關閉連排電動門調整門，停止一切排污吹灰工作，關閉給水母管調節門，關閉各化學取樣二次門，聯系汽機關閉主、再熱蒸汽管道疏水門。
2.1.6水泵故障處理好后，如汽包就地水位計水位低至看不見水位，則禁止進水，何時進水及進水時間由生產副總(總工)決定;如經確認有可視水位則聯系汽機啟動給水泵進水，前期進水應謹慎緩慢，并加強對汽壓，爐膛負壓，煙道負壓的監視。
2.1.7水位上至正常水位后，等待值長命令，鍋爐進行點火，按熱態啟動方式逐步恢復機組正常運行。
2.2循環水泵跳閘處理：
2.2.1發現循環水泵跳閘，應立即檢查備用泵是否聯啟，如泵未聯啟而出口門聯開，應立即關閉出口門。
2.2.2檢查跳閘泵出口門是否關閉，泵是否倒轉，倒轉情況下禁止啟動循環水泵。
2.2.3出口門全關，跳閘泵及備用泵在檢查無明顯電氣及機械故障后，允許按1.5條規定搶合。
2.2.4循環水泵全停，短時間無法啟動，汽輪機應立刻打閘，發電機解列，啟動電泵，打閘小機，鍋爐手動MFT后壓火。
2.2.5汽輪機打閘后禁止開啟旁路及至凝汽器所有疏水，汽輪機保持悶缸狀態，待循環水系統恢復后才允許開疏水。
2.2.6循環水泵全停后應關閉所有循環水泵出口門，全開凝汽器進出、水門，維持開式水泵運行，同時通知臨機注意真空。
2.2.7加強檢查所有開式水用戶運行情況，注意開式水溫度。
2.2.8缺陷處理完畢，循環水泵具備啟動條件，檢查低壓缸排汽溫度低于50℃，啟動循環水泵。
2.3凝結水泵跳閘
2.3.1凝結水泵跳閘，如備用泵聯啟不成功應立即檢查原因，如無明顯電氣及機械故障應按1.5條搶合備用泵及跳閘泵。
2.3.2如兩臺凝結水泵全部無法啟動，應立即匯報值長，通知鍋爐、電氣快速減負荷，鍋爐關閉所有排污，停止冷渣器運行，汽機停止高、低加汽側。
2.3.3開啟除氧器排汽門降低除氧器壓力，同時注意給水泵入口壓力保持0.9MP以上。
2.3.4除氧器壓力降至0.65MPa以下，啟動凝結水輸送泵向除氧器上水。
2.3.5事故處理過程中如除氧器水位低于-600mm給水泵全部跳閘或凝汽器水位達上限真空急劇下降，汽輪機應立即打閘，機組按給水中斷處理。
2.3.6凝結水泵故障處理完畢后應立即啟動，降低凝汽器水位，關閉除氧器排汽門，停凝結水輸送泵，補充除氧器水位至正常值，如給水泵全停，應待鍋爐通知后方可啟動電泵為鍋爐上水。
2.4定、轉子冷卻水泵跳閘處理
2.4.1定、轉子冷卻水泵跳閘，應立即檢查備用泵是否聯啟，如運行泵未聯啟，可立即搶合一次備用泵和跳閘泵。如搶合不成功，發電機斷水30秒后應立即故障停機。
2.4.2停機后發電機空冷器保持正常投入。
2.4.3定、轉子冷卻水泵具備啟動條件后，應匯報值長，通知電氣啟動水泵運行，如是啟動轉子冷卻水泵，應及時安排人員調整轉子冷卻水壓力。
篇2：對施工現場漏電保護頻繁跳閘原因分析
對施工現場漏電保護頻繁跳閘的原因分析
1 引言
施工現場的用電環境一般比較差，使用的設備、線路本身安全隱患比較多，流動性、重復性、臨時性較強，參加施工的用電人員甚至管理人員的素質參差不齊，在施工現場強制采用TN—S三相五線式供電方式的目的就是為了保障施工現場用電的安全及加強對用電的管理。各級漏電保護器是TN—S供電系統中最關鍵的保護設備，在實際施工中由于施工現場所具有的特殊性，總是造成各級漏電保護器的頻繁跳閘。這不僅嚴重影響了施工現場的正常施工，而且使施工現場用電的安全無法得到有效的保障。通過在施工現場對施工用電的管理和體驗，對施工現場漏電保護器頻繁跳閘的原因進行了以下的分析。
2 施工現場漏電保護器頻繁跳閘的原因
2．1 漏電保護器布局不合理
根據《施工現場臨時用電安全技術規范》JCJ46—88，在臨時用電總配電箱和開關箱中應裝設漏電保護器，形成三級配電二級漏電保護的模式。由于施工現場所具有的特殊性，如電工素質差、接線錯誤、非電工接線、線路破損、開關箱內漏電保護器損壞、部分用電器具沒有經過開關箱及施工現場管理不善等原因，以及漏電保護器本身不可避免的誤動和拒動，再加上在實際施工中沒有按照工地的實際情況對漏電保護器進行布置，造成了總漏電保護器頻繁跳閘，停電范圍較大。在施工高峰期，總漏電保護器的頻繁跳閘不僅嚴重影響了工地的正常施工，而且讓處理故障的電工疲于奔命，甚至束手無策。對于這種情況除了加強施工現場的管理外，需要從技術的角度，根據施工現場實際情況對漏電保護器進行合理布置。在一些住宅樓工地、工業項目等比較大的施工現場，需要將整個工地按專業或不同的施工隊劃分為若干個小的漏電保護范圍，在每個保護范圍內形成二級漏電保護，必要時形成三級漏電保護，這樣可以提高每個保護范圍內二或三級漏電保護的保護靈敏度，提高保護范圍內故障漏電時的漏電保護器的動作率，減少總漏電保護器跳閘。合理的布置也可以促使各個施工隊自主管理和方便項目部的統下管理。這樣工地進線總電源上的漏電保護器，可主要做為施工現場防止電氣火災隱患和電氣短路的總保護，兼做每個小的漏電保護范圍的后備保護，它的額定漏電動作電流可根據施工現場的大小在200～500mA之間選擇，額定漏電動作時間可選擇0．2—0．3s，可極大地減少浪涌電壓、電流、電磁干擾對總漏電保護器的影響，提高總漏電保護器動作的選擇性和可靠性。如果能通過加強對工地漏電保護器的管理，使每個漏電保護范圍內的二級漏電保護處于有效保護狀態，就可以大大地減少工地總漏電保護器的頻繁跳閘機率。
2．2 在保護范圍內沒有形成有效的二或三級漏電保護
開關箱內的末級漏電保護器是用電設備的主保護，如果末級漏電保護器不裝、損壞或選型不當，將可能導致上級漏電保護器頻繁跳閘。如施工現場有的照明部分相當混亂，存在很多問題：工地照明線經常隨施工部位的改變而重新敷設，亂拉亂掛現象比較多，導線絕緣不是很好，經常漏電；現場辦公室照明線雖然比較固定，但是一般固定的比較低，人很容易觸及，還帶有一些插座回路，在很多時候都不裝漏電保護器，特別是在天剛黑需要照明的時候，經常造成了總漏電保護器頻繁跳閘。施工現場移動設備比較多，如振搗棒、手電鉆、小型切割機、打夯機、小型電焊機等隨機使用性比較強，有的時候使用這些設備時沒有接入開關箱，這也增加了總漏電保護器頻繁跳閘的幾率。只有在每個保護范圍內形成有效的二或三級漏電保護模式，才能有效地減少漏電保護器的頻繁跳閘。
2．3 漏電保護器本身有一定的局限性
(1)目前的漏電保護器，不論是電磁型還是電子型均采用磁感應電壓互感器拾取用電設備主回路中的漏電流，三相或三相四線在磁環中不可能布置完全均衡，在施工現場有較多的電焊機等雙相或單相負荷，三相電流也不可能完全平衡，甚至會相差很大，在大電流下或較高的過電壓下，會在有很高導磁率的磁環中感應出一定的電動勢，這個電動勢大到一定程度，就會導致漏電保護器跳閘。又由于額定電流越大的漏電保護器采用相對較大的磁環，產生的漏磁通也相對較大，且漏電流要克服磁環本身的磁化力，導致實際使用的漏電保護器額定電流越大，靈敏度越低，誤動或拒動率也越大。
(2)漏電保護器在額定漏電動作電流和額定漏電不動作電流之間有一段動作不確定區域，漏電保護器的漏電流在此區域內波動時，可能導致漏電保護器無規律跳閘。
2．4 漏電保護器選型不合理
(1)開關箱內使用的額定漏電動作電流超過了30mA或者是超過用電設備額定電流兩倍以上的漏電保護器，或是選用了帶延時型的漏電保護器，由于額定漏電動作電流的提高或保護靈敏度的下降，發生漏電故障時，末級漏電保護器沒有動作，上級漏電保護器就可能動作。
(2)有些隨機使用性負載沒有專用的開關箱，如I、Ⅱ如I、Ⅱ類電錘、電鉆、小型切割機等手持電動工具，在接人有較大額定電流的漏電保護器后，在發生漏電或故障時，末級漏電保護器就可能拒動，或者和上一級漏電保護器同時跳閘。
(3)施工現場電焊機比較多，電焊機的漏電保護器按電焊機的額定電流選用，在電焊機起焊時的大電流可能會使漏電保護器跳閘，這是部分電焊機漏電保護器跳閘的原因。對于這類用電設備一般應選用對浪涌過電壓、過電流不太敏感的電磁型漏電保護器；或選用比電焊機額定電流大1．5-2倍的電子式漏電保護器，但作為末級漏電保護，額定漏電動作電流不應大于30mA。
(4)塔吊是施工現場較大的施工設備，有多臺電動機，雖然起動過程采用了Y-Δ起動和轉子回路串人電阻起動，降低了起動電流，但仍然會有較大的起動電流。Y-Δ起動和電動機換速時會隨機產生一定的過電壓，塔吊配電箱和配電線路處于高空中，長年日曬雨淋，絕緣難免有一定的損傷，導致漏電流相應增大，這些因素都可能造成塔吊的漏電保護器頻繁跳閘。在考慮采用電子式漏電保護器時應適當將它的額定電流放大1．5-2倍，以降低漏電保護器本身的靈敏度，減少頻繁跳閘的幾率。
(5)末級漏電保護的上級漏電保護額定漏電動作電流和額定漏電不動作電流選擇過小，沒有考慮漏電保護器后的配電線路上可能有相對較大的正常漏電流。一般上級漏電保護的額定漏電動作電流選擇為下級額定漏電動作電流的兩倍左右。如對于末級的上一級漏電保護，在保護范圍較小時，上級漏電保護器額定漏電動作電流可選擇50mA或75mA；保護范圍較大或在上一級漏電保護器后有較多的單相或雙相負載如電焊機時，應考慮眾多單、雙相負載接線不平衡時，可能有相對較大的漏電流，上一級漏電保護器額定漏電動作電流可選擇75mA或100mA。有條件時，這一級漏電保護器應帶有0．2s的延時，這樣可提高漏電保護范圍內末級和其上一級漏電保護器動作的選擇性。
2.5 漏電保護器的接線有問題
(1)使用單相負載，而中性線未穿過漏電保護器。
(2)中性線穿過漏電保護器后，直接接地或通過用電設備等接地，漏電保護器將保護跳閘；中
性線對地絕緣不良或接地不良，似接非接，導致漏電保護器無規律跳閘，故障難找。(3)中性線穿過漏電保護器后，同其他漏電保護器的中性線或與其他沒有裝設漏電保護器的中性線連在一起。
(4)選用三相四線或四極的電子式漏電保護器用于三相或雙相負載，中性線未引人漏電保護器或雖引入但虛接，致使漏電保護器控制回路無電源而拒動。一旦發生漏電事故，引起上級漏電保護器動作。
(5)三相負載如電動機一般不接中性線，使用四芯電纜，其中有一芯應接PEN保護線和電動機外殼，但在有些情況下，這根PEN保護線接在了PE中性線上，實際上是把中性線通過電機外殼接地，在只有三相負載或有雙相負載但三相平衡時系統能正常運行，在有單相負載或負載不平衡，中性點發生偏移時，就會使上級漏電保護器跳閘，如果中性線電阻較大時，可能造成漏電保護器無規律跳閘，查找故障困難。
(6)漏電保護器后的負載沒有平均分配。施工現場電焊機大部分使用交流380V電源，漏電保護器后的電焊機一次線路對地漏電流矢量和不為零，對于末級保護的上級漏電保護，如果多臺電焊機接線極不平衡，就會使通過它的漏電流增加，同時使中性線對地電位抬高，增加了中性線漏電的機率，增加了電焊機上級保護跳閘幾率。在用電設備和線路發生漏電故障或漏電流增加時，會造成上級漏電保護先于電焊機末級漏電保護或兩漏電保護同時跳閘。
(7)中性線斷線或接觸不良，致使中點電位偏移零電位，增加了中性線漏電和引發其他故障的幾率。
2．6 用電設備及用電線路漏電
施工現場的用電設備使用環境比較惡劣，保養、維修也很有限，質量參差不齊，絕緣有好有壞，有些設備漏電流比較大；用電線路也是如此，有些線路使用了質量很差的絕緣導線，不按規定敷設，接頭包扎不好，如導線直埋、電纜過路不穿保護管等，造成了末級漏電保護器跳閘，如果末級漏電保護器損壞或將末級漏電保護器退出，將造成上級漏電保護器的頻繁跳閘。
3 結束語
總之，漏電保護器頻繁跳閘是施工現場各種因素綜合作用的結果，最主要的是要合理布置漏電保護器，縮小二或三級漏電保護器的保護范圍，正確選擇漏電保護器和接線，使每個范圍內的二或三級漏電保護器處于有效保護狀態；另一方面就是加強施工現場的臨時用電管理和通過培訓提高用電人員的自身素質，這樣就可以既滿足工地用電的安全性，又可以減少漏電保護器的頻繁跳閘，給正常的施工創造較好的供電條件。
篇3：數據通信長平礦防越級跳閘系統研究
眾所周知采煤行業的井下工作環境與工作條件均極其惡劣，而當前煤礦行業所采用的供電技術及相關設備均已無法適應和滿足自動化生產的需求。實際調查發現，煤礦行業的供電系統一旦發生故障將有很大幾率引發越級跳閘，而一旦越級跳閘發生，產區將出現大范圍的突發性停電，情況嚴重時通風機、提升機等設備都將停運，這些設備是保障安全生產與井下工作人員人身安全的關鍵，它們停運后將產生極大的安全隱患。本文將長平煤礦作為了研究對象，據悉該煤礦的供電系統當前仍使用傳統的繼電式保護，筆者通過研究該保護方式與越級跳閘事故之間的聯系，提出了一種預防越級跳閘事故的專項辦法，并設計了一個以電流速斷閉鎖控制為基礎的系統同來預防該事故，檢驗發現該系統具有良好的實際應用價值。
1越級跳閘原因分析
受供電線路長短的限制，當前只能利用上下級之間的時間差來保證礦井下供電系統保護的選擇性。例如，末級為0s速斷保護時，其上級則設一個時間為Δt的極差，通常來說該差值取0.3~0.5s。此時系統利用上下級之間的時限與電流整定值即能做到選擇性保護，其詳細情況可見圖1。調查發現，當前長平煤礦的35kV變電所選用了三段式過流保護法保護其6kV柜饋出線路，其中I段速斷時限設置為零，根據供電線路末端處的峰值電流計算其整定值。參考圖1(a)所示，保護DL-2時需要注意躲過母線C處的峰值三相短路電流，受煤礦業特殊工況的影響，保護動作的可靠性按照速斷整定電流的偏小值確定；II段部分的保護方式采用定時限法，整個線路全段均采用該保護辦法，此時電流整定值的靈敏系數由供電線路末端處的最小兩相短路電流進行確定，需要注意，要根據供電部門及相關安全要求確定具體整定時限，為防止總開關發生越級跳閘事故，該段動作時限不得超過6kV進線總開關。III段部分采用過電流式保護，相對來講該段的整定延時略長，實際整定值需要確保大于峰值負荷電流，其作為后備或是遠后備保護為下級或是本級提供相關保護。對長平煤礦展開實際調查發現，該礦均采用兩段式保護法為井下變電所的高壓饋出電路提供過流保護?？紤]到井下的工作環境過于惡劣，綜合其生產與安全等多方面的要求，對故障進行快速切除是該工況下進行供電的必要條件。另一方面，由于該供電系統擁有多個級數，而且結構過于復雜，所以研究后決定主保護辦法采用零時限速斷法，而后備保護則采用過流保護法。作為主保護辦法，零時限速斷法需要為整個供電線路提供保護，要堅決避免出現越級跳閘事故?？紤]到供電系統的突發性斷電，井下設備必須可以在通電后自動運轉。調查發現該礦為其配點裝置全部安設了欠壓釋放線圈，該裝置只要接入電壓高于其額定電壓的65%即可實現可靠吸合，其接入電壓不足35%時將自動實現可靠釋放，處于35%~65%區間時屬于不可靠狀態。變電所中的分開關出現負荷一側近端短路的時，該段母線會因此而發生瞬時失壓，受此影響該母線上的欠壓線圈將會自動運轉從而引發跳閘事故，受跳閘的影響斷電范圍會進一步擴大從而導致生產活動與生產安全受到影響。
2防越級跳閘的系統
2.1解決方案
現今，該礦已經利用光纖建成了一個覆蓋井下與地面的全方位光纖環網，其網速高達千兆，該網絡主要服務于礦井中的各個自動化子系統，環網不僅擁有極高的信息傳輸速度，同時還設置了冗余鏈路。在納秒級時鐘同步技術的支持下，特采用下述解決方案。（1）應用智能化的網絡繼電保護。開發一款新型的保護裝置，確保該裝置具備短路閉鎖功能，綜合利用光纖網與實時通訊技術，在交換機的輔助下，各個變電所其各級保護裝置能夠實現信息交換，在‘保護互鎖’的輔助下對未出現故障的線路進行鎖定，從而有選擇的對線路進行跳閘，防止出現越級跳閘事故。故障線路中的開關出現拒動現象時，此時開啟后備保護，后備保護后最近處的上級開關將自動斷開從而將故障切除。自我診斷是該系統的一大功能，出現故障后該系統能夠對故障位置進行確定并發出警報，工作人員的后期處理工作可以更加輕松。（2）利用失壓延時技術進行保護。雖說當前的智能化保護裝置均安設有后備電源提供不間斷的保護，但為確保斷電后設備能夠處于正常運行狀態，需要加裝專門的阻容式儲能裝置，其后配合對欠壓釋放線圈的控制實現保護目的。采用該辦法能夠確保短路保護具有選擇性，保護動作將順序進行。
2.2系統設計
考慮到長平煤礦當前的實際工況與供電系統狀況，為進一步控制投資成本同時有效提升保護裝置的速動性及通訊網絡的訊息傳輸速度，特決定在保留現行電流保護辦法的同時應用兩種辦法進行數據傳輸，其具體辦法如下:（1）對于相距較近的保護裝置(最遠距離小于40m)，利用礦業專用的屏蔽雙絞線進行直接相連。采用這一方式的核心優勢在于簡便，它不僅能夠對訊息傳輸需求進行滿足，而且還有極高的經濟性。（2）對于距離較遠的保護裝置，為確保訊息的實時傳輸，將以當前的以太網為基礎利用相關通道對保護裝置進行連接，從而確立一個封閉的保護系統。
3現場應用
圖2所示為井下一條供電回路防越級跳閘系統的簡圖。分析下圖3可以發現井下的不同段母線上均被安裝了用于短路閉鎖的專業控制裝置；該控制裝置擁有16個接口用于接收、匯總各個分開關處傳輸的閉鎖訊號，本裝置輸出的訊號用于控制母線總開關的速斷；該訊號在傳輸時首先經過監控分站的轉換，轉換后將以光信號的形式借助光纖傳輸至上級變電所。通過該形式的逐級傳遞與閉鎖可確保供電線路不會因為短路而引發越級跳閘。安裝綜合式的MPR304S保護裝置用于為長平煤礦的1、2、5號高開提供針對性保護，該保護裝置綜合型號為KHL127的服務器借助光纖連接成專項網絡保護系統，5號高開負責向采煤機、刮板輸送機等相關裝置提供電力。設置三個高開的動作時限均為0，速斷保護的電流值取400A，同時將5號高開的跳閘接點進行取消，此時刮板輸送機出現電流故障后1號高開的動作將不會令上級電源發生相應動作。
4結語
實際應用發現，自該系統運行后，有效根絕了“越級跳閘”事故，令故障性、突發性停電的范圍得到了控制，該礦的供電系統運行更加穩定、可靠，其安全性有了大大提升。
作者：宋晨曦 單位：山西晉城無煙煤礦業集團長平公司煤業有限責任公司