大廈預應力砼施工方案（5）

　　本工程結(jié)構(gòu)平面南北長171m，東西寬81m，為一超長砼框架結(jié)構(gòu)。為此，初步設計和招標答疑紀要提出：

　　第一，在±0.00(即一層)樓板中采用雙向無粘結(jié)預應力砼，用于消除溫度效應對大面積砼收縮的影響。

　　第二，在二層(+7.5)和二夾層（+12.50）的框架中，由于柱網(wǎng)較大（18×18m）且樓面荷載較大，為避免梁撓度過大，決定18m跨大梁采用有粘結(jié)預應力砼方案，既可滿足功能要求，又比較經(jīng)濟。

　　上述決策，完全符合推廣建筑業(yè)新技術的發(fā)展方向，我們對此進行了深入研究，并就此二種類型的預應力砼提出相應的施工方案和技術措施如下：

　　預應力砼施工

　　1±0.00樓面無粘結(jié)預應力砼施工

　　本工程一層柱網(wǎng)9×9m，樓面為“井”字梁樓蓋，板厚200mm，在板中布置雙向無粘結(jié)預應力筋。

　　1）無粘結(jié)預應力筋的布置方案

　?。?）施工分段。

　　按工程初步設計圖紙，±0.00樓面設置了兩條后澆帶，將平面分成三個區(qū)面，為配合后澆帶的位置，無粘結(jié)預應力筋沿建筑物長向分為5段布置（如圖B.1.3.1），其中兩段無粘結(jié)預應力筋跨過后澆帶，以待后澆帶砼達到強度后再進行張拉，而另三段無粘結(jié)預應力筋在砼達到設計強度75％后，即可以提早張拉，這樣有利于加快工程進度。

　?。?）布筋型式

　　采用雙向布筋。沿建筑物方向分5段布筋，沿模板方向則整根布設。由于布設無粘結(jié)預應力筋的主要作用是防止砼收縮開裂。故無粘結(jié)筋可以采用直線型式，布置在樓板中部附近為宜，這樣施工也較方便。

　?。?）預應力筋數(shù)量。

　　無粘結(jié)預應力筋數(shù)量由設計確定。現(xiàn)按照一般要求，均采用強度等級為1860MPaФj15.24單根鋼鉸線，在滿足砼平均預壓應力不小于1.0N/mm2條件下，預應力筋的間距可按下式估算：

　　AP×σpe=200×b×σpc

　　式中：AP－無粘結(jié)預應力筋截面積（mm2）

　　本工程采用Фj15.24，AP=140mm2

　　σpe－有效預應力(N/mm2)

　　σpe=σcon-∑σin

　　σcon－張拉控制應力(N／mm2)

　　本工程中σcon=0.7fptk=0.7×1860=1302N/mm2

　　σl－預應力損失值。

　　本工程中，無粘結(jié)筋均為直線配筋，應力損失按公式:

　　σL＝σcon(1-e-k*)(只計算摩擦損失)，81m跨長度的中間預應力損失值估計σl=200N/mm2左右。

　　b－無粘結(jié)筋的允許間距（mm）

　　σpc－由預加應力產(chǎn)生的砼平均預壓應力。

　　在本工程中，假定取σpc=1.0N/mm2

　　代入140×[1302-200]=200×b×1.0

　　得b=140×1102/200×1.0=771(mm)

　　由上面估計，初步考慮：單根無粘結(jié)預應力筋間距采用800mm。

　　（4）錨具系統(tǒng)

　　張拉端：采用夾片錨具（凸出砼表面）；

　　固定端：采用擠壓錨（埋在砼中）。

　　2）無粘結(jié)預應力砼施工

　?。?）工藝流程

　　預應力筋下料→樓面非預應力筋（底筋）綁扎→預應力筋鋪設→樓板非預應力筋（面筋）綁扎→預應力筋端頭固定→砼澆筑→養(yǎng)護（達75％強度）→預應力筋張拉（兩端張拉）→封錨。

　?。?）預應力筋下料：根據(jù)鋼鉸線下料統(tǒng)計表制完下料計劃，采用砂輪切割機下料，嚴格控制下料長度，并注意對半成品的保護。對一端張拉的鋼絞線固定端采用擠壓錨提前進行組裝（組裝圖如下）。擠壓錨用專用的擠壓機擠壓。先將無粘結(jié)筋端部10cm處的外包塑料皮切除，在切除后的鋼絞線套上小彈簧，通過擠壓成型。

　　（3）無粘結(jié)預應力筋鋪設

　　在樓板底面預應力筋綁扎完畢后，在板上按預應力筋的平面位置劃線。無粘結(jié)筋采用馬凳筋及通長的支架筋定位。馬凳筋采用Φ12的鋼筋加工，每1.5m左右排放一個。通長的支架筋保持1～1.5m間距。馬凳筋的高度按照無粘結(jié)筋的矢高位置加工。無粘結(jié)筋鋪放按先下后上的順序排放，排放要平直均勻。綁扎固定在支架筋上，綁扎時不可太緊，以防止增大摩阻損失。預埋電線管一定要在預應力筋鋪完后才可進行。在綁扎面層非預應力筋時，對張拉端頭預埋件進行處理，張拉端采用預埋塑料穴模，穴模內(nèi)裝錨具。澆完砼后將穴模端部砸出裝入夾片，即可張拉。端模穴模一定要緊靠模板，便于穴模的砸出。

　?。?）砼澆筑

　　在澆砼之前對無粘結(jié)筋進行詳細檢查，無粘結(jié)筋外包塑料有破損處要及時修補，以防止砼漿滲入。無粘結(jié)筋內(nèi)的水平排距是否均勻，高度是否滿足設計要求。并在澆砼時派專人值班檢查。要對砼振搗人員進行詳細的技術交底，避免砼振搗棒直接接觸鋼鉸線。同時端部要振搗密實。澆砼時要留設好同期同條件養(yǎng)護的砼試塊，以確定張拉時間。澆完砼后做好養(yǎng)護工作，并及時拆除端部模板，以便及時砸出端部穴模。同時也便于檢查砼質(zhì)量。有缺陷處需及時得到處理。

　　當同條件砼試塊強度達到設計強度等級75％時，可進行張拉工作。

　?。?）無粘結(jié)預應力筋張拉

　　①張拉設備。采用YCN－23型千斤頂及配套油泵進行單根張拉。張拉設備在使用前須進行配套校驗標定。油壓表采用精度為0.4級的精密油壓表。

　?、趶埨绦?。先從零加載至量測伸長值起點的初應力，然后平穩(wěn)加載至所需應力，其中的初應力值和超張拉應力值根據(jù)設計或測試結(jié)果確定，對長束預應力筋的張拉初應力可適當取大些，有利于張拉伸長值的準確控制和減少張拉時千斤頂?shù)垢住?/p>

　?、蹚埨樞颉Ｏ葟埨瓋啥耸┕ざ危購埨虚g施工段，最后張拉后澆帶跨的預應力筋。在每一施工段內(nèi)采用四臺千斤頂兩端對稱同時張拉。以利于建立有效預應力。

　?、軓埨刂茟Α０丛O計文件規(guī)定取σcon=0.7fptk=0.7×1860=1302MPa。

　?、轃o粘結(jié)預應力筋伸長值（△lp）按下式計算：

　　△lp＝Flp/ApEp

　　式中：F－平均張拉力（KN），取跨中處扣除摩擦損失后拉力的平均值。結(jié)合本工程具體情況，取F=140×1202=168(KN)

　　lp－本施工段預應力筋長度（mm）

　　Ap－本施工段預應力筋截面面積（mm2）

　　Ep－本施工段預應力筋彈性模量，取Ep=1.95×105(KN/mm2)

　　按上式計算，對于第一施工段，預應力筋長度設為lp=81m,可得：

>

　　△l=168000×81000/140×195000=498(mm)

　　上述伸長值為理論計算，尚需結(jié)合現(xiàn)場實測進行修正。

　?、迣嵭须p控

　　本工程預應力筋張拉擬采用雙控（即應力控制為主同時校核伸長值），實測伸長值與理論計算值在-5％-10％之間為正常，若發(fā)現(xiàn)異常情況應停止張拉，待查明原因后方可繼續(xù)張拉。

　?。?18m跨有粘結(jié)預應力大梁施工

　　初步設計本工程二層和二層夾層采用了大柱網(wǎng)（18×18m），井字梁樓蓋，主梁截面350×1000mm，次梁截面350×900mm。板厚150mm，砼等級C40。在18m跨主梁中采用有粘結(jié)預應力砼。

　　1）有粘結(jié)預應力筋布置方案

　　（1）梁跨劃分。

　　按二層和二層夾層的18m、3×18m、4×18m等幾種形式。建筑物橫向梁最長達81m，為了減小整束預應力筋的摩擦損失，基本上按2×18m和3×18m二種形式布置預應力筋束。

　?。?）布筋型式。

　　有粘結(jié)梁筋的預應力皆為承受重力荷載的受力筋，應根據(jù)內(nèi)力圖形布置其位置。一般做法皆采用連續(xù)拋物線布筋型式。拋物線的方程式如下：

　　y=A*2

　　式中：A－拋物線系數(shù)

　　在梁端區(qū)A=2h/αl2(α=0.1-0.2)

　　在跨中區(qū)A=2h/(0.5-α)l2(α=0.1-0.2)

　　反彎點位置：a=(0.1-0.2)l

　?。?）預應力筋束數(shù)量

　　每根梁中預應力筋束的數(shù)量由設計確定。按一般經(jīng)驗，對于18m跨的連續(xù)梁，預應力筋束可能達到4-6束（采用6φj15.24鋼鉸線）。

　　（4）錨具。

　　采用OVM－15系列錨具。

　　2）18m跨有粘結(jié)預應力砼梁施工

　　（1）工藝流程：

　　梁底支模→綁扎非預應力梁筋→預應力筋放線→焊定位支架→埋設波紋管→封梁側(cè)模→預應力筋端頭固定→預應力筋穿束→砼澆筑→養(yǎng)護（達75％）→拆端?！鷱埨A應力筋→孔道灌漿→封錨→拆除底支撐。

　?。?）下料編束。

　　有粘結(jié)筋下料編束，因為從廠家購買的鋼鉸線有粘結(jié)筋盤量大且卷小，因此下料時要搭專用的防護架防止鋼絞線彈開傷人。下料完畢后應及時穿束，防止日久生銹污染。

　　預應力筋下料長度計算：

　　l=lT+2h+l1+l2

　　lT－預應力筋孔道長度由lT=(1+8H2/3l2))l

　　H為拋物線矢高;l為拋物線水平投影長度。

　　h－工作錨厚度，取50-70mm。

　　l1－張拉端千斤頂工作長度一般取700mm。

　　l2－固定端工作長度。

　　（3）模板安裝與拆除，預應力梁下的支撐需要通過驗算，應能承受施工過程中可能出現(xiàn)的最大荷載，并應有足夠的剛度。梁的預拱度取梁跨的2‰。預應力梁的底模及支撐一定要在預應力梁張拉完畢后才可拆除。

　?。?）預應力筋布置。在底模支好后梁中的非預應力筋綁扎應盡快進行，但腰筋及拉結(jié)筋要在波紋管布置完畢后才可綁扎，梁的側(cè)模支護應在腰筋及拉結(jié)筋綁扎完畢后進行，支架筋采用φ10鋼筋每1m一個。然后布置波紋管。波紋管的接頭采用大一號波紋管連接，接頭要封閉嚴密，波紋管的固定采用“井”字架固定。

　　在出氣孔及灌漿孔布置完畢后可進行封側(cè)模等工序，梁端的錨墊板采用專制的喇叭管。端部節(jié)點，柱子鋼筋要移位，以滿足錨墊板安放。梁端錨固鋼筋要提前彎曲。

　?。?）預應力筋穿束。可在澆砼之前穿入。穿束可單根穿也可整束穿，穿束時為防止鋼鉸線捅破波紋管，可在端部制作專用的子彈頭或用包箱膠帶包裹起來，同時這樣也可減少穿束時鋼鉸線與波紋管間的阻力，穿束比較省力。另外對于較長的預應力筋束應分兩段錨固。在梁頂預留張拉洞口，采用變角張拉。

　　（6）澆砼。澆砼之前一定要檢查波紋管是否有破損（破損處需用膠帶包裹嚴密），波紋管接頭處，咬口是否緊密，波紋管固定是否牢固，最高點、最低點、反彎點，張拉端位置是否準確。同時要向振搗手詳細交底，千萬不可用振搗棒碰波紋管，同時在澆砼時派專人值班，發(fā)現(xiàn)問題隨時補救。澆砼時留好試塊，做好養(yǎng)護。在砼初凝時來回抽動鋼絞線以防止孔道阻塞。并且在澆完砼后及時拆去端部模板，以便清理張拉端部。另外為防止灌漿孔及排氣孔在澆砼時擠扁，可先內(nèi)插鋼鉸線或鋼筋，澆完砼后拔出。

　?。?）預應力筋張拉

　?、購埨O備。有粘結(jié)預應力筋束的張拉采用YCN－150千斤頂（每束七根以下）或用YCN－250千斤頂（每束12根以下）及配套油泵整束張拉。油壓表精度為0.4級，經(jīng)校驗后，計算出壓力表讀數(shù)與千斤頂張拉噸位的換算值。

　　②張拉控制應力取σcon=0.7fptk=1860×0.7=1302MPa

　?、蹚埨绦?。

　　0→初應力→0.6σcon→1.03σcon(持荷3分鐘)→錨固，初應力的取值根據(jù)預應力筋的長短來確定。

　?、軓埨僮鳌?/p>

　　錨具組裝→錨夾片裝入→限位板（7－8mm限位）→裝入千斤頂→工具錨。錨夾片張拉完畢后外露2－3mm，錨具內(nèi)縮量為5mm左右。

　?、輳埨瓡r伸長值計算。同無粘結(jié)筋部分（不重復）。

　　⑥張拉采用雙控方式以應力控制為主，伸長值為輔，伸長值的量測值在理論計算值-5％－+10％范圍內(nèi)波動。

　　另外，考慮到本工程的具體情況，尚有以下幾方面問題值得引起注意。

　　⑦加強特長束的張拉管理。包括對摩阻損失值和張拉伸長值的測定，特長多波曲線預應力束的摩阻損失的測定，對調(diào)整張拉力并準確建立預應力及進行伸長值的校核都至關重要。同時也便于確定張拉時的初應力。從而使初應力以前的推算伸長值趨于準確。通過張拉實測，可獲得第一手資料。

　?、喱F(xiàn)場測試?？紤]到整個二層及夾層預應力配筋量較多，在預應力大梁中能否建立起有效的預壓應力是設計人員所關心的問題。對此必要時可進行相關的結(jié)構(gòu)測試。

　　⑨為提高框架梁中間跨的有效預應力,要用超張拉回松技術，錨具錨固時內(nèi)縮值適當提高，同時可得波紋管內(nèi)徑適當放大，從而減少摩阻損失。

　　⑩由于在施工中預應力束的分段，有不少地方要用變角張拉，因此事先可進行必要的變角張拉的摩阻損失實驗，以便于在張拉時對這部分損失有所考慮。

　?。?）孔道灌漿。

　　有粘結(jié)預應力梁在張拉完畢后宜盡早灌漿。灌漿前先檢查灌漿孔是否暢道。要采取措施封閉錨具夾片間的空隙，可用高標號水泥漿封閉。用425＃以上普通硅酸鹽水泥漿調(diào)拌配比，水泥漿水灰比為0.4～0.45，流動度16～

18cm，如需摻入外加劑，需通過實驗確定，灌漿時，從一個灌漿孔灌入，水泥漿從第一個孔流出后，說明水和空氣已排完，這時關閉第一個排氣孔，剩下的排氣孔依次以這種方式關閉。所有排氣孔關閉完后，持續(xù)加壓至0.6MPa左右。40分鐘后將所有孔打開，進行二次補漿，以確?？椎烂軐?。灌漿時做好灌漿記錄，留好試塊，以確定拆除大梁底模時間。

　　（9）割筋及封頭。

　　割筋可采用手握砂輪機也可用氧乙炔割除。用氧氣乙炔切割時要對端部錨具做好保護，并外露不少于5mm。最后用同標號細石砼封錨，確保錨具周圍封裹密實。

　?。?.預應力砼施工的質(zhì)量控制

　　1）預應力材料

　?。?）預應力鋼鉸線其規(guī)格性能應符合設計要求，應有生產(chǎn)廠家的質(zhì)保書，材性復檢報告，進行現(xiàn)場驗收。進入現(xiàn)場后應妥善保管，放在架空有遮蓋的棚內(nèi)。特別對無粘結(jié)筋要對其外包塑料進行檢查，對油脂含量也要檢查，決不可暴曬。均要符合GB／T5224－95標準的要求。

　?。?）錨具應選用符合GB／T14370－93標準中I類錨具，進場后要進行外觀和靜載錨固性能檢驗。

　?。?）金屬波紋管：根據(jù)施工進度分批進場或現(xiàn)場制作，其直徑應滿足要求且級配準確，外觀清潔無孔洞，咬口緊密無脫扣現(xiàn)象。應采取措施防止雨露和各種腐蝕性氣體影響，不能在現(xiàn)場存放過長時間，盡早使用。

　　2）預應力框架梁板

　?。?）預應力框架梁下的支撐不得松動，預應力筋張拉之前不得拆除支撐。

　?。?）砼強度和施工縫處理要滿足設計規(guī)范要求，砼外觀檢查合格，端部砼要密實。

　?。?）預埋錨墊板平整且與預應力孔道中心線垂直。

　?。?）梁的預應力筋預留孔道、灌漿孔、排氣孔必須暢通。

　　3）預應力筋下料、布筋

　　（1）鋼鉸線波紋管下料之前應仔細校驗下料長度，保證尺寸準確，鋼鉸線嚴禁用電弧焊熔斷，任何場合不得把鋼鉸線做地線，無粘結(jié)筋及波紋管就位后，盡量避免在其周圍進行電焊作業(yè)，防止燒爛金屬波紋管和無粘結(jié)筋。

　?。?）為防止砼漿流入錨墊板或波紋管內(nèi)，在端部及波紋管接頭處和灌漿孔排氣孔處須用膠帶封好，同時在灌漿孔和排氣孔內(nèi)插鋼筋或鋼鉸線，以防澆砼時將灌漿孔的塑料皮管擠扁。

　?。?）無粘結(jié)筋與波紋管的位置必須準確，其誤差不得超過±10～15mm，整體目測應平順，無明顯折點，在預應力筋與非預應力筋位置發(fā)生矛盾時，非預應力筋要為預應力筋讓路。為不影響預應力筋的位置，板內(nèi)的預埋線管要在預應力筋布置完畢后再安裝。

　?。?）綁扎梁板非預應力筋時不得移動預應力筋和波紋管位置，鋼鉸線穿入波紋管時端部應設好防護，以防穿束過程中戳穿波紋管。

　　4）砼澆筑

　　（1）砼無離析、泌水現(xiàn)象。

　　（2）砼入模振搗時，振動棒應盡量避免直接振擊預應力筋束。

　　（3）澆筑過程中，要注意施工縫的留設，盡量少留施工縫。

　?。?）加強砼養(yǎng)護工作，防止砼收縮產(chǎn)生裂縫。

　?。?）澆砼時留好試塊，做好同期同條件養(yǎng)護工作。

　　（6）澆完砼后及時拆除端模側(cè)模發(fā)現(xiàn)砼澆筑有缺陷時及時補救。

　　5）預應力筋張拉

　?。?）在張拉之前對千斤頂油泵進行仔細檢查、維修，1111保證張拉順利進行。

　　（2）選擇合理的張拉程序和張拉順序，做必要的現(xiàn)場測試。

　　（3）長束預應力筋采用超張拉回松技術，錨具回縮量應由超張拉噸位計算而定。

　　（4）整束張拉時萬一有個別鋼鉸線回縮過大或發(fā)生單根滑移，可用小型千斤頂單根應力補足。

　?。?）張拉過程中采取壓力表與伸長值雙控制的方法，確保張拉質(zhì)量。

　　6）孔道灌漿

　?。?）灌漿時應從中間灌漿孔內(nèi)一次性灌滿整個孔道，避免中途停灌，并及時留好試塊。

　?。?）灌漿后及時檢查泌水情況,及時進行二次補漿，保證孔道飽滿密實。

　?。?、勞動力組織及機械設備

　　1）勞動力組織

　　成立預應力施工的專業(yè)施工隊，設隊長一名，負責現(xiàn)場的預應力生產(chǎn)總協(xié)調(diào),技術負責一名，負責整個預應力施工技術、質(zhì)量控制。技術員兩名，30人組成的專業(yè)施工隊，整個人員安排可根據(jù)進度要求進行調(diào)整。

　　2）機械設備

　　(1)張拉設備：YCW－250型千斤頂及配套油泵2套；

　　YCW－150型千斤頂及配套油泵2套；

　　YCW－23型千斤頂及配套油泵5套。

　　(2)灌漿設備：灌漿機一臺，自動拌漿機1臺。

　　(3)其他設備：電焊機3臺；手動葫蘆4個，砂輪切割機2臺，手提砂輪切割機4臺，對講機2個。

篇2：X大橋預應力砼空心板預制施工方法

　　某大橋預應力砼空心板預制施工方法

　　預應力砼空心板預制施工工藝流程框圖詳見附圖（三）。

　?。?）、空心板模板安裝

　　為了確保空心板的外觀質(zhì)量，空心板外模采用整體鋼模板、芯模采用木模，用闊的封箱帶粘貼板縫，然后在模板上涂刷脫模劑，以利于拆模。芯?？芍貜椭苻D(zhuǎn)使用。

　　（2）、預應力波紋管及穿束

　　該空心板采用預應力后張法，在鋼筋綁扎的同時，須顧及波紋管的設置，需在波紋管穿好以后，部分鋼筋再進行綁扎。波紋管在設置過程中要注意外形和順，定位正確，以滿足設計要求。接口處要用套管和膠布包牢以防在混凝土澆筑過程中水泥漿漏入、引發(fā)堵管。張拉口（喇叭口）采用4mm鋼板加工，錨墊板與張拉口的鋼板用螺絲固定，在澆筑混凝土前，鋼束先穿入波紋管內(nèi)，在混凝土澆筑過程中和澆筑結(jié)束后，均需定時用人工來回拖拉鋼束，以防水泥漿漏入后凝固而堵管。

　　（3）、混凝土澆筑工藝

　　每跨空心板混凝土澆筑均分二次澆筑，先澆底板混凝土，然后澆筑腹、頂板混凝土，但必須保證底、腹板之間不出現(xiàn)施工縫（在底板混凝土初凝前澆筑腹板、頂板混凝土）混凝土配合比中應注意選用適當?shù)墓橇鲜映叽纾ＷC能填充各間隙?；炷琳駬v時應特別注意并采取措施保證錨具處及板端處混凝土的密實。當混凝土收水結(jié)束后，要求馬上蓋好土工布澆水養(yǎng)護。

　　（4）、預應力施張和壓漿

　　預應力的施張是空心板施工的關鍵工序，錨具采用OVM系列錨體系，固定端采用P錨，采用OVM系列錨具應增加2.5%的控制應力及張拉力，張拉力控制為0.72Rby，不允許超張拉，施工工藝以張拉應力控制為主，延伸量作為參考。待預制板的實際強度達到100％后齡期達14天后，才能張拉預應力鋼束，為保證空心板在預應力施張時均勻受力，鋼絞線束的施張應左右對稱、先上后下、先中后邊，施張結(jié)束后，張拉口用快水泥封口。在壓漿前須將管內(nèi)積水壓出，然后壓漿。且要求在48小時之內(nèi)結(jié)束壓漿。壓漿時，一頭作為進漿口，一頭作為出漿口。當出漿口冒出原漿時，再用木塞塞緊，壓力穩(wěn)定2min以后再關閉壓漿口的閥門，等漿液凝固后再卸下閥門。每個張拉口在施張結(jié)束后，要把因施張需要而截斷的鋼筋接好，用同強度的混凝土進行封口。

篇3：匝道橋預應力砼鋼構(gòu)連續(xù)箱梁施工工藝方法

　　匝道橋預應力砼鋼構(gòu)連續(xù)箱梁施工工藝及方法

　　B匝道橋主橋上部結(jié)構(gòu)為35.3m +64m +35.3m三跨變截面預應力砼連續(xù)鋼構(gòu)箱梁，單箱底板寬6.5m，頂板寬12.5m，采用三向預應力體系，根據(jù)設計要求，施工方法需采用懸臂灌筑施工工藝，然后通過合攏及體系轉(zhuǎn)換成為連續(xù)梁。

　　施工工藝及施工方法如下：

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　　安裝23#、24#墩頂支座→澆注硫磺砂漿支座→搭設0#托架→現(xiàn)澆0#塊砼（同時完成墩、梁臨時固結(jié)）→安裝掛籃并預壓調(diào)試→采用掛籃懸澆箱梁至最后一個節(jié)段（即最大懸臂狀態(tài)）→張拉相應階段預應力鋼束、拆除掛籃→安裝過渡墩（22#、25#墩）支座并臨時鎖定→支架現(xiàn)澆邊跨直線段→安裝邊跨合攏段現(xiàn)澆托架→立模、綁扎鋼筋、穿預應力束、焊接邊跨合攏段勁性骨架→解除過渡墩上支座的臨時鎖定、夜間溫度最低時澆注邊跨合攏段砼→拆除合攏段勁性骨架、張拉鋼束、拆除吊架→解除23#和24#墩上臨時固結(jié)和臨時支座→安裝中跨合攏段施工吊架、澆注中跨合攏段砼→張拉其余設計預應力鋼束、拆除吊架→完成整個體系轉(zhuǎn)換、形成三跨連續(xù)結(jié)構(gòu)→進行附屬工程施工。

　　（二）臨時支座施工

　　根據(jù)我單位同類橋梁施工經(jīng)驗，建議臨時支座采用普通砼結(jié)構(gòu)，僅在臨時支座的中間設置一～二層硫磺砂漿層，在硫磺砂漿層中預埋電阻絲，當需拆除臨時支座時，向電阻絲通電使硫磺砂漿融化，從而達到臨時支座拆除目的。

　?。ㄈ?#塊施工

　　0#塊設計長度分別為9.6m。一次澆注完成。

　　1、支架

　　用φ1000mm鋼管樁布置在橋墩兩側(cè)，頂部搭設橫、縱向I56工字鋼做分配梁，在工字鋼和底模之間設置方木和三角形桁架做支承。支架搭設完成用砂袋模似梁重堆砌法分級預壓，并測量支架彈、塑性變形值，以便為立模時設置預拱度提供依據(jù)。

　　0#塊現(xiàn)澆支架結(jié)構(gòu)見圖《0#塊現(xiàn)澆支架結(jié)構(gòu)圖》。

　　2、模板

　　0#塊外側(cè)模板采用大塊廠制定型整體鋼模板，底模采用大面積竹膠板。（此模板在0#塊施工結(jié)束后即做為掛籃的內(nèi)外模板使用），內(nèi)模倒角采用特制異型角模，其余為組合鋼模板。

　　模板的標高調(diào)整通過千斤頂和小方木塊配合進行，模板調(diào)整到位后，將小方木塊用扒釘固定。外模調(diào)整到設計標高后設置對拉桿和臨時拉撐固定。

　　3、鋼筋及預應力管道施工

　　鋼筋、預應力筋及波紋管在鋼筋加工場制成半成品，用人工、自卸車運至墩旁，在模板內(nèi)進行現(xiàn)場綁扎。

　　《0#塊現(xiàn)澆支架結(jié)構(gòu)圖》。

　　其施工順序如下：

　　綁扎底板及隔墻鋼筋→安裝豎向預應力管道和預應力筋→綁扎腹板鋼筋→安裝腹板內(nèi)縱向波紋管，使用鋼筋網(wǎng)片固定孔道→安裝內(nèi)模后綁扎頂板鋼筋，安裝頂板預應力管道。

　　鋼筋施工工藝詳見本節(jié)附件鋼筋工程施工工藝細則。

　　預應力及管道施工本節(jié)附件預應力鋼筋施工工藝細則。

　　4、 砼施工

　　砼拌和：在砼拌和站拌和。

　　砼運輸：采用砼輸送車運至墩旁。砼輸送泵輸送。

　　砼灌注：按自低向高、先底板、再腹板及頂板的順序澆灌砼，中間不留施工縫。0#塊的梁體較高及其鋼筋和預應力管道密集，給砼入模帶來較大的困難，因此，在砼灌注時擬采取在頂板、腹板預留方孔多點灌注的方法。灌注時采用分層灌注，分層厚度不大于30cm。

　　砼振搗以高頻插入式振搗器為主，同時配有部分附著式振動器。振搗人員施工時劃分范圍，分工負責，掌握快插慢拔等振搗要領，杜絕漏振及過振等現(xiàn)象，振搗時振搗器不得直接接觸波紋管。在灌注砼時，派專人用通孔器及時清理管道，且保證每一管道都要暢通，以免影響下道工序。

　　砼養(yǎng)護：冬季采用蒸養(yǎng)的方法，其它季節(jié)采用覆蓋灑水養(yǎng)護方法。

　　5、穿束、張拉及壓漿

　　預應力張拉及壓漿詳見本節(jié)預應力連續(xù)箱梁中預應力施工工藝。

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　　0#塊施工結(jié)束后，即可在0#塊梁段上拼裝掛籃，進行1#-12#節(jié)段懸灌施工。

　　采用四套掛籃同時施工。采用中鐵建總公司科研所研制的國內(nèi)獨有的新式菱形掛籃，該掛籃具有重量輕（只有49.8t）外形美觀，移動靈活、走行方便、受力后變形小等特點，并且掛籃下空間充足，可提供較大施工作業(yè)面，利于鋼筋模板施工操作。

　　懸臂澆注施工工藝：

　　1、安裝掛籃及內(nèi)外模板

　　0#塊施工結(jié)束后即可進行掛籃安裝，菱形掛籃各構(gòu)件運抵23#、24#墩旁，組拼各部構(gòu)件后，起吊上橋組裝。

　　其操作工藝詳見：《菱形掛籃施工工藝細則》。

　　掛籃組裝完成后，利用內(nèi)、外模走行梁配導鏈托出用于0#塊施工的內(nèi)、外模板到1#塊位置，對位后用拉桿固定。

　　2、掛籃預壓

　　掛籃組拼完成后，為有效消除掛籃安裝后的塑性變形，實測掛籃本身在加載狀態(tài)下的彈性變形，需對組拼后的掛籃進行加載預壓。預壓采用砂袋模擬梁重堆砌法,分0.25、0.5、0.75、1.0和1.2五級加載，并及時測量每級加載后的支架彈、塑性變形值。

　　預壓測點布置在后支座、前支座、上橫梁、下橫梁、后橫梁等處。詳見《預壓測點布置圖》。

　　加載完成后，每6小時測量一次，連續(xù)48小時沉降量小于2mm時，可分級卸載，并及時測量各級卸載變形值，然后計算獲取掛籃在使用狀態(tài)下的參數(shù)指標，輸入線型控制軟件，得出各梁段的立模標高。

　　3、鋼筋施工

　　懸臂節(jié)段鋼筋施工均在掛籃內(nèi)進行，施工順序與0#塊相同，其施工工藝詳見本節(jié)預應力砼連續(xù)箱梁施工中鋼筋施工工藝。

　　4、砼施工

　　砼施工與0#塊相同。砼施工過程中，應遵循對稱澆注的原則，既要保證同一塊段兩側(cè)腹板砼的對稱均勻澆注，防止偏重歪斜，又要保證一個T構(gòu)上懸臂兩端塊段砼的對稱澆注。

　　對稱澆注可通過在梁頂設置三通泵送管向兩端分流或用兩個拌和站提供砼來保證。

　　《預壓測點布置圖》

　　砼澆注前，要鑿除塊段間砼表面浮漿到露出石子，然后用水潤濕并刷一道素水泥漿，以加強接縫粘結(jié)。

　　砼施工工藝詳見本節(jié)附件砼施工工藝。

　　5、在懸臂施工過程中，在盡量減少不必要施工荷載的同時，施工荷載應在懸臂兩端對稱堆放，或堆放在0#塊梁頂，以免影響梁體的線型。

　?。ㄎ澹┻吙缰本€段施工

　　邊跨直線段砼施工時間，應基本上與各T構(gòu)的9#節(jié)段相同或稍提前，以使合攏段兩端砼齡期基本相同，從而保證合攏后的梁體質(zhì)量。

　　1、支架

　　承臺頂支立四根Φ100

0mm鋼管樁，鋼管樁接長至梁底，頂部設置縱、橫向工字鋼做分配梁，承托現(xiàn)澆直線段梁重。

　　2、預壓

　　采用堆砌砂袋法預壓，模擬施工順序，等效逐級加載，預加荷重為箱梁重的1.2倍。觀測支架彈性和非彈性變形，記錄有關數(shù)據(jù)，合理設置預拱度，確定立模標高。

　　3、模板

　　梁體模板采用高強覆膜竹膠板組拼，原子灰膏嵌縫，以防漏漿。模板背棱采用方木。

　　4、鋼筋、砼和預應力施工與0#塊施工相同。

　　(六)、合攏及體系轉(zhuǎn)換

　　1、合攏段施工

　　合攏順序按先兩側(cè)邊跨合攏，后中跨合攏的順序進行。

　　合攏段模板利用掛籃模板采用懸吊法澆注邊跨、中跨合攏段砼。

　　合攏段砼施工時，應盡量避免日溫差造成的影響，可選擇在日溫差較小的一天中溫度最低的時間澆注，砼澆注時間控制在2-3小時內(nèi)。為保證合攏質(zhì)量，砼可采用微膨脹砼，其膨脹劑摻入量由試驗確定。

　　2、體系轉(zhuǎn)換

　　待邊跨合攏段砼達到設計規(guī)定的強度后張拉邊跨合攏束，并拆除23#、24#墩臨時固結(jié)和臨時支座，成為單懸臂體系，然后采用同樣方法澆注中跨合攏段砼，張拉預應力束，拆除模板，完成體系轉(zhuǎn)換，最后全橋形成三跨連續(xù)梁。

　　懸臂澆注箱梁施工順序圖流程圖。

　　（七）線型控制

　　大跨徑預應力砼連續(xù)梁在懸臂澆注過程中，由于受多種因素的影響（例如各節(jié)段砼的材料性能、溫度、濕度的變化），施工中的實際結(jié)構(gòu)狀態(tài)可能偏離預定的目標，隨著懸臂的伸長，將產(chǎn)生誤差積累，最終可能達不到合攏時的精度要求和成橋后的線型要求，嚴重的甚至可能會影響結(jié)構(gòu)的正常使用。

　　為了滿足合攏精度和成橋后的線型要求，在預應力混凝土連續(xù)梁橋懸臂施工過程中采用計算程序逐段跟蹤控制和調(diào)整，達到對線型進行很好控制的目的。

　　該控制程序如下。

　　1、倒退分析

　　主要根據(jù)設計的成橋狀態(tài)，按照與施工次序相反的方向進行倒拆分析，以初步計算出各梁段的立模標高。

　　2、前進分析

　　根據(jù)實際施工情況和工期（如移動掛籃、澆注砼、張拉預應力、體系轉(zhuǎn)換等）劃分時段，采用有限元步進法結(jié)合隨時間調(diào)整的有效模量法對預應力連續(xù)梁從開始施工到成橋這一整個施工過程進行跟蹤分析，在分析過程中考慮施工荷載、現(xiàn)澆梁段自重、預應力張拉、預應力損失、體系轉(zhuǎn)換、基礎沉降、收縮徐變和溫度等的影響。

　　3、誤差分析和參數(shù)識別

　　對實際量測的標高和前進分析計算的結(jié)果進行分析和比較，分析

　　懸臂澆注箱梁施工順序圖流程圖。

　　實測和計算結(jié)果之間誤差的原因，并進行參數(shù)識別和調(diào)整。

　　在現(xiàn)場應用計算機程序進行跟蹤控制，實際上是對每一節(jié)段的施工過程進行"預報→施工→量測→分析比較→調(diào)整→再預報"的過程，其中：

　?。?）預報

　　將施工中實際的結(jié)構(gòu)狀態(tài)信息如量測的標高、溫度、濕度的變化，實際施工的周期以及設計參數(shù)的實測值和調(diào)整值輸入計算機，對下一梁段的立模標高進行預報并對結(jié)構(gòu)的強度進行全面檢算。

　　（2）施工

　　根據(jù)預報結(jié)果進行施工中的標高預調(diào)。

　?。?）量測即施工過程中對各道工序施工后的實際測量，實施時相對標高觀測點設在0#梁段橋面中心處，在每個梁段前端按左、中、右設三個觀測點，對每一施工工況（如掛籃移動前后、砼澆注前后、預應力張拉前后等）進行跟蹤觀測，在必要時進行全橋聯(lián)測。為了分析溫度對梁體變形的影響，在進行標高觀測的同時，測試箱梁頂、底板和腹板內(nèi)外側(cè)的溫度。在實際調(diào)整掛籃時，為避免溫差對梁體變形的影響，盡量選在早晨9點鐘以前進行。

　?。?）分析和比較

　　對實測和預報的結(jié)果進行分析和比較，分析引起實測和預報結(jié)果誤差的原因，以決定是否要采取有效措施來調(diào)整和引正已偏離目標的結(jié)構(gòu)狀態(tài)。

　?。?）調(diào)整

　　在分析和比較的基礎上決定是否需要對標高進行調(diào)整，如決定要進行調(diào)整，要進行參數(shù)識別，分析實際參數(shù)和計算參數(shù)之間的誤差，并進行調(diào)整。

　　通過上述對每一個節(jié)段施工反復循環(huán)的跟蹤控制和調(diào)整，使結(jié)構(gòu)施工實際與預定的目標始終控制在容許誤差范圍內(nèi)，最終保證設計要求的合攏精度和成橋后的設計標高。